Диффузор в лопастном насосе

Причины возникновения. Нормальные к оси насоса поперечные силы возникают при нарушении осевой симметрии потока вне колеса. Теоретически в насосах со спиральным отводом потока от лопастного колеса строгая осевая симметрия потока создается только на расчетном режиме, когда момент скорости потока по выходе из колеса сохраняет свое значение в спиральном отводе. При уменьшении подачи насоса сечения спирального отвода оказываются слишком просторными и в них начинается процесс преобразования кинетической энергии потока в давление. Спиральный отвод начинает функционировать как диффузор. [c.217]

Рис. 2.29. Поперечные сечения насоса с лопастным диффузором

На рис. 2-5 показана схема лопастного насоса, состоящего из р а бо ч е го колеса 1 с криволинейными лопастями, насаженного на вал 2, вращающийся в подшипниках. Рабочее колесо помещено в корпус 3, имеющий расширяющийся спиральный канал (в форме улитки), в который поступает вода, выбрасываемая из рабочего колеса. Спиральный канал переходит в короткий диффузор (напорный патрубок НП). На крышке 4 расположен входной (всасывающий) патрубок ВП. Рабочее колесо вращается в направлении п, при этом жидкость увлекается лопастями и отбрасывается к периферии (это послужило основанием называть такой насос центробежный ). Динамическое воздействие лопастей [c.31]

На основании анализа, проведенного в пп. 2,3, можно заметить, что на выходе из рабочих щелей дискового насоса угол между вектором абсолютной скорости с и окружным направлением составляет 2—5°. Следовательно, нецелесообразно применять в качестве основного отводящего устройства кольцевой безлопаточной диффузор, так как вследствие большой длины линий тока возникают значительные потери на трение о стенки диффузора. Нельзя также применять в дисковом насосе лопаточный кольцевой диффузор, так как из-за малых значений угла 2 и коэффициента расхода межлопаточные каналы получаются длинными, с малыми проходными сечениями, а значит, и с большим гидравлическим сопротивлением. Таким образом, так же как и в центробежных лопастных насосах, в дисковых насосах для отвода жидкости от рабочего колеса предпочтительно применение спирального и конического диффузоров. [c.32]

Подобно центробежным насосам рабочее колесо 1 описываемых турбомашин (рис. 111-7, а) снабжено лопатками и заключено в кожух. Вращаясь с большой окружной скоростью, колесо увлекает с собою газ, выбрасывает его в кожух и далее в нагнетательный газопровод. При этом в центральной части колеса образуется разрежение, благодаря чему создается непрерывный приток свежих порций газа через всасывающий патрубок. Так как газ выбрасывается из колеса с большой скоростью, то по выходе из него он проходит через диффузор или направляющий лопастной аппарат 2 с увеличенной площадью выходного сечения, где кинетическая энергия переходит в энергию давления. Направляющий аппарат представляет собой систему неподвижных лопастей, охватывающих рабочее колесо машины и направленных в сторону, обратную рабочим лопаткам, в соответствии с направлением газовых струй, выходящих из колеса. [c.148]

ЖИДКОСТИ лопастное колесо размещают, подобно пропеллерам, внутри соосной трубы (диффузора) или лопатки располагают с наклоном до 45° к оси вала. Вязкость перемешиваемых жидкостей доходит до 100 Па-с при более высокой вязкости целесообразно применять лопатки, изогнутые по окружности или спирали. Наконец, лопасти могут быть закрытыми и тогда турбинная мешалка аналогична колесу центробежного насоса с двусторонним всасыванием жидкости (рис. IV-2, б). Турбинные мешалки изготовляют со следующими относительными размерами d/D=0,70—0,35 b/d=0,2—0,3 d/b=l,0 hi/d=-0,5—, 0. Области применения турбинных и лопастных мешалок большей частью совпадают, но первые эффективнее для диспергирования жидкостей и газов в жидкостях, а также при вязкости перемешиваемых жидкостей более 10 Па-с. В случае ///D>2 на валу располагается несколько турбинных мешалок. Для перемешивания высоковязких жидкостей используются шнековые (рнс. IV-3, а) и ленточные (рис. IV-3, б) мешалки первые до д, = 500 Па-с, а вторые до д, = 3000 Па-с. У шнековых мешалок d/D = 0,65, s/d = 1,4 у ленточных d/D = = 0,94 и s/d 1,1 где s — шаг винтовой линии (ширина ленты Ь = О, Id). [c.181]

Мерсеризатор представляет собой цилиндрический бак с лопастной мешалкой, расположенной в диффузоре 4. Лопасти мешалки имеют наклон, обеспечивающий циркуляцию щелочи через диффузор сверху вниз для захватывания целлюлозных листов. Частота вращения мешалки 130 об/мин. Ее лопасти снабжены зубцами для быстрого измельчения листов. В нижней части мерсеризатора имеется цилиндрическое перфорированное ложное днище, которое пропускает пульпу, но предотвращает попадание неизмельченных листов в массо-насос. Емкость мерсеризатора [c.61]

По формулам, приведенным в предыдущих разделах, легко получить зависимость теоретического напора от величины идеальной подачи Q или, зная утечки, от величины подачи насоса Q при постоянной частоте вращения п. Для получения напорной характеристики насоса необходимо знать зависимость отдельных составляющих гидравлических потерь от величины подачи. В первом приближении целесообразно разделить суммарные гидравлические потери на две составляющие на участке от точки измерения давления на входе в насос до выходного сечения рабочего колеса и на участке от выходного сечения рабочего колеса до точки измерения давления на выходе из насоса. Первую составляющую будем называть потерями в лопастном или рабочем колесе АН/ , а вторую - потерями в отводящем устройстве (спиральный отвод и диффузор) AHq. Иногда следует отдельно учесть потери во входном устройстве. Для экспериментального разделения потерь необходимо провести измерение величины напора за колесом, которое можно организовать либо в абсолютном, либо в относительном движении, И те, и другие измерения показали, что в доста- [c.57]

Насосы с лопастными и канальными диффузорами. При [c.74]

Разрез насоса с лопастным диффузором представлен на рис. 2. 29, а на рис. 2.30 показаны сечения по диффузору и обратному каналу, подводящему жидкость к следующей ступени (обратный направляющий аппарат). За рабочим колесом / расположены направляющие лопасти диффузора [c.74]

Насосы с канальными диффузорами более компактны, чем насосы с лопастными диффузорами (рис. 2.31), и поэтому получили преимущественное распространение. Канальные диффузоры также образованы лопастями, но утолщенными к выходу и образующими в основной части диффузор с прямолинейными стенками (рис. 2.32, а). Поэтому поперечные градиенты скоростей в основной части канального диффузора пренебрежимо малы по сравнению с градиентами скоростей в лопастных диффузорах. Это приводит к тому, что поперечные течения жидкости, вызванные градиентом давления и развивающиеся на торцовых стенках канала (в пограничном слое), существенно меньше в канальных диффузорах, чем в лопастных. Другими словами, концевые потери в канальных диффузорах меньше, чем в лопастных, что особенно важно при малой высоте лопастей. [c.75]

От формы лопастей и геометрических характеристик канальных и лопастных диффузоров заметно зависит к. п. д. насоса. Поэтому на расчет и профилирование лопастей диффузоров [c.75]

Однако насосы спирального типа обладают тремя важными преимуществами, обусловившими широкое их применение даже при большом числе ступеней. Во-первых, они были просты в изготовлении. При изготовлении лопастных и канальных диффузоров требуется большая точность и чистота поверхности лопастей во избежание возрастания потерь поэтому стоимость их изготовления весьма велика. Во-вторых, насосы спирального типа имеют существенно более пологие характеристики, чем насосы с диффузорами. Действительно, даже при сравнительно небольшом отклонении режима работы насоса от расчетного изменяется угол входа потока на лопасти диффузора, что приводит к отрыву потока от лопастей и, как следствие, к резкому возрастанию потерь. Поэтому в тех случаях, когда режим работы насоса изменяется в широких пределах, предпочтительнее насосы спирального типа, ибо они обеспечивают более высокий средний эксплуатационный к. п. д. В-третьих, эти насосы удобны в эксплуатации наличие горизонтального разъема упрощает их ревизию и ремонт. Это преимущество становится недостатком при больших развиваемых давлениях, поскольку возникает проблема уплотнения разъемов. [c.76]

Некоторые схемы одноступенчатых компрессоров представлены на рис. 10.1. Компрессор с закрытым рабочим колесом и спиральной камерой (рис. 10.1, а) применяется при малых и умеренных окружных скоростях (примерно до 300 м[сек). По этой схеме выполняются центробежные насосы. Отсутствие зазора между рабочими лопастями и корпусом и хорошее уплотнение зазора между кольцом и корпусом обеспечивают к. п. д. таких компрессоров на 2—3 /о больший, чем к. п. д. компрессоров с полуоткрытыми колесами (рис. 10.1, б, г). Отсутствие лопастных или безлопастных диффузоров допустимо только при малых углах р2р, обеспечивающ,их большую степень реактивности и, как следствие, снижение доли потерь в улитке. [c.245]

Многоступенчатые компрессоры аналогичны многоступенчатым насосам. Обычные схемы многоступенчатых компрессоров — машины с безлопастными, лопастными и канальными диффузорами. [c.246]

Отсюда чем меньше коэффициен реакции лопастного колеса д, тем большую долю напора отводящие каналы преобразуют в давление и тем существеннее сказывается их гидравлическое совершенство на полном к. п. д. насоса. Нормально в диффузоре отводящего канала в давление преобразуется от одной четверти до трети напора лопастного колеса. [c.116]

Многоступенчатые насосы бывают двух типов а) спиральные б) с лопастными или канальными диффузорами. [c.71]

Рис 2.30. Насос с лопастным диффузором [c.74]

Насосы с канальными диффузорами более компактны, чем насосы с лопастными диффузорами (рис. 2.31), и поэтому получили преимущественное распространение. Канальные диффузоры также образованы лопастями, но утолщенными к выходу и образующими в основной части диффузор с прямолинейными стенками (рис. 2.32, а). Поэтому поперечные градиенты скоростей в основ-ной части канального диффузора пре- [c.75]

В насосах весь напор преобразуют в приращение потенщ1аль-ной энергии (энергии давления), так что кинетическая (скоростная) энергия потока после лопастного колеса должна быть преобразована в давление в спиральной камере или в направляющем аппарате и затем в диффузоре (коническом расширителе). Так как превращение кинетической энергии потока в давление в расширителях является процессом, связанным с потерями, то выгод- [c.136]

Рабочие лопасти, как и в центробежной машине, сообщают жидкости кинетическую и потенциальную энергию скорость за рабочим колесом Сг больше скорости перед Ним Сь Назначение спрямляющего аппарата то же, что лопастных и канальных диффузоров преобразование кинетической энергии в потенциальную. Отличительной особенностью спрямляющего аппарата, определившей его название, является почти полное устранение вращения потока, закрученного рабочим колесом обычно за спрямляющим аппаратом скорость Сз имеет осевое направление съа = с а Сз = 0. Цифровыб индексы у скоростей соответствуют номерам сечений, указанных на рис. 4.2 а О — перед насосом 1 — перед рабочими лопастями 2 — за рабочими лопастями 3 — за спрямляющим аппаратом 4 — за диффузором. Здесь же показана развертка сечения рабочих и спрямляющих лопастей цилиндрической поверхностью произвольного радиуса г на плоскость. Профили лопастей такого сечения образуют осевые решетки рабочих и спрямляющих лопастей. В каждом сечении получаются свои профили, поскольку обычно лопасти закрученные, переменного по высоте профиля. [c.86]

Густота периферийной решетки допастей рабочего колеса. Основная часть потерь энергии осевого насоса имеет место в его.рабочем колесе вследствие больших скоростей и диффузор ности течения в нем. Главной характеристикой лопастной системы колеса, оказывающей преимущественное влияние на уровень потерь энергии в нем, является густота решеток лопастей. Например, профильное сопротивление насосной решетки профилей в первом приближении является суммой потерь трения и диффузорных. Первые с ростом густоты решетки увеличиваются, вторые — уменьшаются. Следовательно, должно существовать так(Ье значение густоты, при которой суммарные потери энергии в решетке при прочих равных условиях минимальны. [c.264]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология