Энергия потока

Отношение истинной кинетической энергии к кинетической энергии потока, вычисленной по средней скорости ы н, так называемый коэффициент кинетической энергии (коэффициент Кориолиса) [c.16]

N — коэффициент кинетической энергии потока (Кориолиса) п — число элементов показатель степени п, и Лд — степень расширения диффузора соответственно общая и.на расстоянии. г от входа [c.4]

Динамическое давление определяется кинетической энергией потока газа (жидкости), проходящего по трубопроводу [c.15]

Из-за низкой эффективности процесса ректификации постоянно ведутся исследования по снижению энергопотребления как отдельных ректификационных установок, так и систем разделения. Основными направлениями таких исследований являются термодинамический анализ ректификации с целью снижения потерь энергии за счет необратимости усовершенствование промышленных процессов с целью более рационального использования энергии потоков внутри установки поиск других способов получения чистых продуктов, более экономичных, чем ректификация применение совмещенных процессов с целью более ра- [c.483]

При ответе на первый вопрос необходимо учесть, что процессы химической технологии обычно не могут быть описаны с позиций электрических и магнитных явлений или с позиций теории поверхностных явлений. Кроме того, в большинстве случаев нет необходимости в данных о потенциальной и кинетической энергии потоков массы веществ. Поэтому в дальнейшем описание элемента процесса в технологической схеме процесса будет считаться полным, если в месте входа и выхода из элемента процесса для каждой фазы будет приведено /с + 2 данных (потоки компонентов, теплоты, импульса ). [c.33]

Увеличение поперечного сечения по длине диффузора обусловливает уменьшение средней скорости течения и, согласно уравнению Бернулли, повышение статического давления. Таким образом, вдоль диффузора устанавливается положительный градиент давления, вызываюш,ий силу, которая направлена против основного течения. Статическое давление, повышающееся вдоль диффузора, одинаково по всему поперечному сечению, включая область, непосредственно прилегающую к стенке, тогда как скорости распределены по сечению неравномерно и снижаются до нуля у стенки. Вследствие того, что по длине диффузора скорость течения продолжает уменьшаться, при определенных значениях и возникает состояние, при котором запас кинетической энергии потока в пограничном слое становится недостаточным для преодоления давления, характеризующегося положительным градиентом, и поток отрывается от стенок (рис. 1.21, а). [c.27]

Неподвижный диффузор. Диффузорный характер течения наблюдается в лопаточном и безлопаточном диффузорах, а также в улитках или кольцевых камерах концевых ступеней. В диффузоре происходит преобразование кинетической энергии потока, выходящего из рабочего колеса, в потенциальную энергию давления. Уменьшение скорости происходит в соответствии с увеличением проходного сечения каналов лопаточного или канального диффузоров или площади потока безлопаточного диффузора от входа (точка 1 на рис. 2.5) до выхода (точка 2). Механическая [c.65]

При более точных корреляциях принимают во внимание также пористость. Наиболее успешные результаты достигнуты с учетом потерь как кинетической энергии потока, так и энергии диссипации вследствие вязкости. Работы, проделанные в этой области, суммированы в публика[циях Кармана и Левы с сотр. . [c.257]

В реактивном сопле г (см, рис. 107) потенциальная энергия потока продуктов сгорания преобразуется в кинетическую. При этом давление снижается до ро (на расчетном режиме), температура падает, а скорость истечения гг г возрастает. Тяга Я, развиваемая двигателем в полете, [c.251]

Топливный газ, поступающий в 1 орелку через сопло, проходит в смеситель со скоростью 200—400 м/с и за счет кинетической энергии потока инжектирует необходимый для горения атмосферный воздух. Из смесителя газовоздушная смесь поступает в распределительную камеру и оттуда по ниппелям направляется в керамические туннели. Здесь смесь нагревается до температуры воспламенения и сгорает. [c.61]

Геометрическая форма входного конуса имеет большое значение, что объясняется значительной разностью площадей проходного сечения трансферной линии из печи и комплекта труб ЗИА при высокой скорости (200—400 м/с) поступающего пирогаза. Наилучшим в эксплуатации оказался конус с плавным переходом трансферной линии в трубу Вентури. Кинетическая энергия потока в плавно расширяющемся конусе превращается в энергию давления, так что равномерное газораспределение по трубной решетке дополняется снижением аэродинамического сопротивления [16]. [c.91]

Значение истинной кинетической энергии потока жидкости, проходящей через сечение в единицу времени, т. е. мощность, можно получить просуммировав энергию элементарных струек жидкости, протекающей через элементарные площадки сечения АР с1Р) [c.16]

Невосполнимые потери энергии при пересечении решетки в ускоренной струйке получаются [больше, чем в замедленной. Вследствие этого по-сечению за решеткой происходит выравнивание не только скоростей, но и полной энергии потока. [c.80]

Псевдоожижение. Большое значение в химической технологии имеют процессы взаимодействия газов и жидкостей с твердыми зернистыми материалами в условиях перемещения твердых частиц одна относительно другой под воздействием энергии потока. Это состояние зернистого материала получило название псевдоожиженного (кипящего) слоя по аналогии поведения с капельной жидкостью [10]. [c.119]

Снижение потерь за счет необратимости процесса ректификации является традиционной задачей исследования. Речь идет именно о снижении, поскольку при разделении многокомпонентных смесей реализация идеального процесса,практически невозможна. Наличие достоверных моделей расчета колонн и теплообменной аппаратуры делает возможным определение оптимальных условий работы установок в настоящее время с достаточной точностью. На современном этапе исследований ставится вопрос о рациональном распределении энергии потоков внутри схемы и снижении непроизводительных расходов тепла. Решение этой задачи становится возможным в результате применения системного анализа к исследованию химических производств. [c.488]

Вторичное использование энергии потоков для схемы ректификации без тепловых насосов возможно лишь при вьшолнении определенных условий, которые отражают физическую реализуемость теплообмена и имеют количественные характеристики, необходимые при автоматизированном синтезе схемы. К таким условиям или правилам можно отнести следующие [56]. [c.497]

Отношение кинетических энергий потоков выражается равенством [c.166]

Из уравнения (75) видно, что общая энергия смеси равна сумме энергии фаз, из которых состоит смесь. Например, при расчетах энергии газо-жидкостных потоков необходимо определить энергию каждой фазы, а затем, сложив эти значения, получить общую энергию потока. Предварительно необходимо провести расчеты по определению состава каждой фазы. [c.103]

Центрифуги могут различаться также по частоте вращения — низкооборотные (от 5000 до 10 000 об/мин) и высокооборотные (от 10 000 до 20 000 об/мин). Существенное значение при эксплуатации центрифуг имеет устройство привода для их вращения он может быть активным или реактивным. В качестве активного привода применяют электродвигатели постоянного и переменного тока, гидравлические и пневматические (газовые) турбины используют также механический привод (например, от двигателя внутреннего сгорания, в масляной системе которого установлена центрифуга). При реактивном приводе для вращения центрифуги используют энергию потока масла, поступающего для очистки струи масла, вытекая из сопел ротора, расположенных на одинаковом расстоянии от его оси и направленных в противоположные стороны, сообщают ротору вращательное движение. Сам ротор может вращаться на валу [c.158]

В каналах первой группы, где сообщается механическая энергия потоку, к перечисленным силам добавляются еще кориолисовые и центробежные силы от вращения среды в переносном движении. [c.8]

Дальнейшее улучшание технико-экономических показателей процессов разделения может быть достигнуто также за счет снижения температуры отходяших дымовых газов до 150 °С в результате установки пароперегревателей или воздухоподогревателей с доведением к.п.д. нечей до 0,9 использования низкопотенциального тепла с температурой 100 °С для бытовых нужд устранения промежуточного охлаждения и нагрева продуктов рекуперации энергии потоков газа и жидкости высоких давлений применения энерготехнологических комплексов, комбинирующих производство энергии и тепла непосредственно на нефтеперерабатывающем заводе. [c.346]

Одноступенчатый процесс гидрокрекинш вакуумных ДИС-.. тиллятов проводится в многослойном (до пяти слоев) реакторе с несколькими типами катализаторов. Для того, чтобы градиент темпере тур в каждом слое не превышал 25 °С, между отдельными слоями катализатора предусмотрен ввод охлаждающего ВСГ (квенчинг) и установлены контактно —распределительные устройства, обеспечивающие тепло— и массообмен между газом и реагирующим ПОТС ком и равномерное распределение газожидкостного потока над слоем катализатора. Верхняя часть реактора оборудована гасителями кинетической энергии потока, сетчатыми коробками и фильтрами для улавливания продуктов коррозии. [c.239]

Один из способов ускорения процесса массообмена — увеличение, скорости взаимодействующ,их фаз, за счет чего увеличивается турбулентность двухфазного потока, однако с увеличением скорости резко возрастает пено- и брызгоунос, устранить который очень трудно. Поэтому, например, в барботажных колоннах скарость пара, рассчитанная на полное сечение колонны, не превышает 1 — 1,5 м/с. В настоящее время ведутся усиленные работы по интенсификации процессов массообмена между жидкостью за счет приложения к системе дополнительной энергии. Был разработан и освоен в промышленности ряд аппаратов с вращаюш,имися элемектами, в которых для интенсификации цроцесса применяется центробел<ная сила, и ряд скоростных аппаратов, использующих энергию потока газа или жидкости. На рис. 123 приведена классификация ректификационных и абсорбционных аппаратов по типу контактного устройства. [c.136]

Насыщенный абсорбент из абсорбера поступает через гидравлическую турбину, с целью утилизации энергии потока высокого давления, в АОК- В деэтанизаторе из насыщенного абсорбента отпаривается метан-этановая фракция. Деэтанизиро-ванный абсорбент далее поступает в стабилизатор, из верхней части которого получают ШФЛУ. Фракция, отобранная выше глухой тарелки, может служить абсорбентом, а нижний продукт— стабильной жидкостью. [c.162]

Изменяя энергию потока ионизирующих электронов, можпо до известной степени контролировать относительные количества получаемых ионов и осколков, но по соображениям воспроизводимости и точности анализов обычно эта энерпгя поддерживается на уровне от 50 до 100 элект-рон-вольт (эа). Как показано на рис. 1, в этих пределах небольшие изменения энергии Д1ало влияют на процесс ионизации углеводородов. [c.337]

Коэффициент потерь неподвижного конфузора определим как отношение потерянной работы к кинетической энергии потока в выходном сечении, где скорость достигает наибольшего значения. Это обусловлено тем, что при приближении скорости к ско-)ости звука потери в конфузоре могут существенно возрасти. Лоэтому и при экспериментальных исследованиях и при расчетах важно связать увеличение потерь с запиранием выходного сечения. С учетом (2.9) выражение для коэффициента потерь конфузора можно представить в виде [c.61]

По форме это выражение совпадает с политропным КПД процесса расширения [см. уравнение (2.13)1, однако применительно к неподвижному конфузору его нельзя считать коэффициентом полезного действия, так как оно не учитывает полезную кинетическую энергию потока при входе. Только если происходит расширение неподвижного газа при Сх = О, коэффициент изоэнтропности и КПД конфузора совпадают. [c.63]

Доля потерянной работы в полной работе, переданной сжимаемому веществу в рабочем колесе, в значительной степени зависит от перепада энтальпий в колесе или, что то же самое, от разности кинетических энергий потока при выходе из колеса и входе в него, которые определяются его геометрией и режимом работы. Перепад энтальпий 1-2 — i l зависит от коэффициента реактивности колеса Qi o- Для большинства типов рабочих колес = 0,6-f-0,8. [c.64]

Коэффициент потерь в адиабатном процессе с подводом механической энергии извне определим срагзу для рабочего колеса — единственного элемента проточной части центробежного компрессора, в котором такой процесс реализуется. Поэтому потерянную работу отнесем, как обычно, к кинетической энергии потока при входе в колесо в относительном движении [c.78]

Заметим, что. чдесь дробь всегда меньше нуля, так что < I. Коэффициент потерь конфузорного, энергетически изолированного течения представляет собой отношение потерянной работы к кинетической энергии потока в выходном сечении [c.79]

Формула для коэффициента потерь в диффузоре имеет вид, апало1Ичный выражению (2.67), с той лишь разницей, что в знаменателе стоит кинетическая энергия потока при входе в диффузор [c.80]

При взаимодействии в колонных аппаратах систем таз — жидкость и пар — жидкость кинетической энергии потоков достаточно для интенсивного их диспергирования и перемешивания, что обусловлено большой разностью плотностей фаз. Эти условия отсутствуют в колоннах для взаимодействия систем жидкость-жидкость, где разность плотностей обеих фаз мала, поэтому для интенсификации таких процессов прибегают к сообщению взаимодействующим потокам дшолвительной энерпии, в-частности в виде колебаний (пульсаций). В таких пульсационных колоннах соударение жидкостей с насадкой способствует их диспергированию и интенсивному перемешиванию. [c.181]

Такое математическое описание представляет собой систему уравнений, выражающих для выбранных процесса и аппарата законы сохранения массы и энергии — материальные балансы по отдельным химическим веществам, балансы тепла и кинетической. энергии потока. Эти балансы записывают для элементарных объемов аппарата, поэтому полученные математические описания представляют собой систему дифференциальных уравнений в частных или полных Ароизводных и лишь иногда — систему алгебраических уравнений. [c.53]

Оптимизация существующих производстд целью опрсдеде-ния наилучшйх условий процессов как с точки зрения целевых продуктов, так и энергосбережения. Это может привести к усовершенствованию отдельных стадий производства, изменению его топологии и в итоге к более рациональному использованию энергии потоков. [c.103]

И — высота, м Л — ширина вихревого слоя, м к (х) — импульсная переходная характеристика динамической системы / — интепснвпость или напряжение вихревых трубок / —момент инерции ядра вихря, кГ-м / — интеисивность турбулентности К — осредненный пульсацпониый вектор /<д — кинетическая энергия потока, кГ-л1 Ь—расход жидкости, кГ ч т — масштаб турбулентности, м [c.87]

В камере всасывания 2 происходит засасывание нескон-денсировавшихся газов и увлечение их в суживающуюся насадку — камеру смешения 3, служащую для более полного перемешивания пара с газом. Камера смешения 3 заканчивается цилиндрической горловиной. Из горловины ноток пара, смешанный с отсасываемым газом, поступает в расширяющуюся насадку— диффузор 4, предназначенный для перевода кинетической энергии потока в работу по выталкиванию смеси из аппарата. [c.58]

Жидкий пропан подается в испаритель 7, а пресная вода, пройдя теплообменник 3, переохладитель 4 пропана и конденсатор 5, отводится из установки. Избыток паров пропана, необходимый для покрытия потерь тепла, после I ступени компрессора 6 поступает во 1 ступень компрессора и после сжатия, пройдя конденсатор 5 и переохладитель 4, дросселируется в конденсатор 9. Для уменьшения затрат энергии в схеме осуществляется регенерация тепла. Турбины 1 используют энергию потоков пресной и соленой воды, имеющих избыточное давление, и предназначаются для регенера- [c.12]

Принцип действия центробежного насоса состоит в силовом взаимодействии лопаток рабочего колеса с обтекающим их потоком, при атом происходит преобразование механпчес1 ой энергии колеса в гид-рапл 1ческую энергию потока лдадкости. [c.8]

Диспергирование в колонне осуществляется за счет собственной энергии потоков и устройства тарелкн. [c.141]

Для того чтобы повышение температуры в каждом слое катализатора не превышило 25 С, между отдельными слоями катализатора предусмотрен ввод охлаждающего газа и установлены контактно-распределительные устройства, обеспечивающие тепло- и массообмен между газом и реагирующим потоком и равномерное распределение газожидкостного двухфазного потока над слвем катализатора. Верхняя часть реактора дополнител ано оборудована гасителями кинетической энергии потока, сетчатыми коробками и фильтр [ми для улавливания продуктов коррозии. [c.189]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология