Условия с фракционной рециркуляцией

Уравнения материальных и тепловых потоков неустойчивого состояния для рециркуляционной системы. Условия устойчивости для системы с суммарной рециркуляцией. Условия устойчивости для систем с фракционной рециркуляцией. [c.208]

Принципы подбора оптимального режима для различных технологических процессов с фракционной рециркуляцией совершенно отличны от тех принципов, которые применяются для подбора оптимальных условий при однократном процессе. [c.319]

В области нефтехимического синтеза их удается создать при осуществлении реакции в жидкой фазе с получением летучего продукта, который отгоняется по мере образо вания. Однако приближение к таким условиям (и довольно большое) достигается проведением химических реакций с рециркуляцией непрореагировавшего сырья (фракционная рециркуляция). В этом случае производится ступенчатое удаление продуктов реакции из реакционной смеси. После короткого пребывания в зоне реакции смесь выводят из нее, образовавшиеся продукты отделяют, а сырье после пополнения израсходованной его части возвращают обратно в реактор. Чем чаще отделяют продукты реакции, т. е. чем меньше время прохода сырья через реактор, тем ближе условия работы реакто ра к идеальным условиям непрерывного удаления продуктов реакции. [c.36]

Мы рассмотрели установившееся состояние для изотермического процесса. Однако, если процесс ведется не с фракционной рециркуляцией и не в изотермических условиях, возникает необходимость получения условий, обеспечивающих достижение установившегося состояния как по материальному потоку компонентов, так и по температуре. В случае же суммарной рециркуляции задача несколько упрощается, ибо количество рециркулируемого вещества не связано с возвращением в систему всего количества непрореагировавшего сырья . [c.49]

В промышленных условиях тяжелая часть жидких продуктов коксования (остаток выше 420—470 °С), смешиваясь в ректификационной колонне установки со свежим сырьем коксования, направляется в виде так называемого вторичного сырья на повторное коксование. Примерные значения коэффициентов загрузки 1,3—1,4, т. е. доля рециркулята в смеси, направляемой на коксование, составляет 23—29% (от 0,3/1,3 до 0,4/1,4). Коэффициент рециркуляции зависит от фракционного состава отбираемого тяжелого газойля чем ниже температура конца кипения этого продукта, тем больше тяжелых фракций попадает во вторичное [c.130]

При коксовании нефтяных остатков получают газ, бензин, средние и тяжелые коксовые дистилляты и нефтяной кокс. Выход отдельных продуктов коксования и их качество зависят от химического и фракционного состава сырья, от условий ведения процесса коксования и разделения продуктов температуры и продолжительности коксования, давления в системе, объема реакторов, коэффициента рециркуляции, температурного режима колонны разделения и др. Все эти технологические факторы влияют на степень испарения и термического превращения сырья. От соотношения этих процессов зависят выходы отдельных продуктов коксования и их качество. [c.121]

Как известно, довольно хорошо исследованы вопросы по применению суммарной рециркуляции к разрешению проблемы устойчивости стационарного состояния работы реактора. Здесь следует отметить, что наши исследования по определению условий существования установившегося состояния и его устойчивости привели к интересным, имеющим большое практическое значение результатам. Так, если вместо суммарной рециркуляции применить фракционную, где общая загрузка реактора зависит от степени превращения сырья, то можно для рассмотренного случая добиться устойчивого установившегося состояния системы при одновременном значительном увеличении производительности реактора и повышении селективности процесса. Были найдены условия, гарантирующие существование устойчивого установившегося состояния, вне которых даже при изотермическом осуществлении химической реакции установившееся состояние становится неосуществимым, не говоря уже о его устойчивости (см. гл. I, 3). [c.18]

Следующей стадией является поглощение выделившейся H N щелочным раствором, например раствором гидроксида [3, 4] нли ацетата натрия [8]. В обычных методах используют спиральные промыватели [3] и рециркуляцию [8], а в автоматических методах — фракционные [7] или абсорбционные [8] колонки. Определение выделенных цианидов осуществляют либо объемным аргентометрическим методом, т. е. титрованием исследуемого раствора раствором нитрата серебра с родамином в качестве индикатора [9], либо колориметрически с цветными реактивами, такими как бензидин [10], пиразолон [И] или барбитуровая кислота fl2] в растворе пиридина. При низком содержании цианидов предпочтительней колометрическое определение оно используется и при автоматических анализах. Подбор условий разложения и дистилляции увеличивает селективность определения цианида соответствующего типа. [c.227]

На рис. 40 изображены принципиальные схемы однореакторных установок соответственно для фракционной и суммарной рециркуляций. Для реактора с фракционной рециркуляцией при условии постоянной доли рециркулянта а в каждом из N циклов (оборотов сырья) уравнение связи между количеством сырья дм, кг/ч, подаваемого в реактор, и количеством вновь поступающего (свежего) сырья до может быть получено путем следующих рассуждений [62]. [c.118]

Проблеме устойчивости режима протекания химической реакции в различных системах посвящено много работ [4, 5, 29, 34, 38, 57]. Вопросы устойчивости (стабильности) установившегося состояния режима работы химических реакторов с применением рециркуляции наиболее полно исследовали Дан Лус и Нил Р. Амундсон [59]. В настоящей главе мы ставим в качестве основной задачи рассмотрение этих вопросов с позиции выдвинутого нами в теории рециркуляции принципа суперонтимальности [И, 12, 23, 61]. С этой точки зрения будут исследованы только устойчивые установившиеся состояния процесса, осуществляемого с суммарной рециркуляцией, когда возвращаемый в систему продукт по своему составу совершенно одинаков с продуктами, выходящими из реактора, и процесса с фракционной рециркуляцией, где в систему возвращаются только строго определенные компоненты. Решение этой задачи требует развития теории вопроса, так как принцип супероптимальности не рассматривает общую загрузку реактора величиной постоянной, как это сделано во всех работах, выполненных в этой области, а требует разработки такой системы расчета, когда общая загрузка реактора является функцией степени превращения сырья в реакторе. Решив эту задачу, мы далее рассмотрим достижение устойчивого состояния с помощью двух различных типов рециркуляции, выявим характерные для каждого из них особенности и установим преимущества применения каждого из них в различных условиях. [c.208]

Принципы подбора оптимального режима для различных технологических процессов с фракционной рециркуляцией совершенно отличны от тех принципов, которые применяются для подбора оптимальных условий при однократном процессе. Если при однократном процессе увеличение глубины превращения за один проход через реактор данного объема является главным достоинством процесса и обеспечивает максимальное абсолютное превращение сырья, то в процессе с фракционной рециркуляцией уреличение глубины превращения приводит к обратному эффекту. [c.468]

Бензол затем легко отделяется фракционной отгонкой с паром. По окончании реакции останавливают мешалку, дают смеси отстояться в течение нескольких часов и отработанную кислоту сливают через нижний спуск. Ес экстрагируют бензолом для извлечения содержащегося в ней нитробензола. Рециркуляция серной кислоты путем денитрации и упарки отработанной нитрующей смеси является экономически выгодной. Сырой нитробензол сначала отмывают от кислоты. Затем от него отгоняют с паром непрореагировавший бензол. Оставшийся нитробензол может быть непосредственно пущен на восстановление или подвергнут очистке путем перегонки с паром, а затем и вакуум-перетонки. Выход — около 98%. Ввиду большой важности нитробензола как промежуточного продукта, растворителя и окислителя было обращено много внимания на конструкции нитрующих установок и на различные детали производственных условий. Но в основе всех их лежит простейший тип чугунного нитратора периодического действия. [c.91]

При проведении опытов в первый период (с 9 сентября по 6 ноября 1938 г.) рабочие температуры и давление составляли соответственно 205° и 7 ат при объемной скорости свежего гaзa70чa . Средние данные газовых анализов за этот 8-недельный период приведены в табл. 148. Данные, характеризующие работу за этот период, показаны на рис. 91—94. На рис. 91 и 92 представлены данные по условиям синтеза и выходам для процессов с циркуляцией (реактор 1) и без циркуляции (реактор 2) в соответствии с табл. 148. На рис. 93 и 94 более полно представлен фракционный и групповой состав продуктов, полученных при синтезе с циркуляцией и без нее. Обобщая эти результаты, можно сделать вывод, что разбавленный катализатор, работающий на водяном газе без циркуляции, обеспечивает получение продуктов почти с такими же выходами, как и на стандартном промышленном катализаторе фирмы Рурхеми , работающем на газе состава 2Н2-Ь1СО. При синтезе из водяного газа на разбавленном катализаторе с коэффициентом рециркуляции около 4 получается меньше метана и приблизительно на 6% больше шидких продуктов, содержащих значительно больше высших олефинов, чем в условиях работы на том же газе без циркуляции. [c.306]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология