Рециркуляция суммарная

Если молярное отношение суммарных количеств хлора и углеводорода соответствует стехиометрическому отношению, необходимому для получения четыреххлористого углерода, то синтез возможно проводить без рециркуляции углеводорода. [c.165]

Для реакторов с суммарной рециркуляцией наиболее общим уравнением, позволяющим находить необходимые параметры процесса, является зависимость между концентрациями на входе и выходе реактора. [c.120]

При низкой степени полимеризации сырья полимеры состояли почти из чистой димерной фракции, при полимеризации на 50% две трети полимера составляла димерная фракция, а лри почти полной полимеризации сырья она составляла от 35 до 40 % от суммарного количества полимера. Из сказанного видно, что летучесть полимеров из нормальных олефинов можио контролировать путем изменения глубины полимеризации сырья, т. о. в непрерывном процессе, изменением коэффициента рециркуляции. Эти результаты находятся в резком противоречии с данными [24, 22 Ь]. которые были получены при применении 100 %-ной фосфорной кислоты как катализатора при полимеризации пропилена из пропилена нри этом образовалось сравнительно небольшое количество димера, а полимер состоял главным образом из тримеров. [c.195]

Детальное технико-экономическое сравнение двух способов мембранного процесса разделения провел У. Вернер с сотр. на примере обогащения воздуха кислородом [31—33]. Проведенный ими на основании экспериментальных данных (мембранная колонна высотой 14,4 м на основе полых волокон диаметром 2 мм суммарной поверхностью мембран 2,5 м ) и теоретических расчетов анализ показал, что применение принципа мембранной ректификации позволяет, кроме всего прочего, экономить и на поверхности мембран в устаиовках (по сравнению с многоступенчатыми установками с рециркуляцией). Причем разделение мембран в колонных аппаратах выгодно проводить вплоть до относительно высоких концентраций целевого продукта (кислорода) в пермеате (рис. 6,21). [c.227]

Показана возможность гидрирования суммарных жидкофазных гидрогенизатов мазута восточных нефтей СССР, полученных с рециркуляцией тяжелого масла на катализаторе Ре на полукоксе при 500 кгс/см , 470—480 °С и объемной скорости 0,5—0,8 4-1. Тем самым доказана осуществимость совмещенного гидрирования остатков. На катализаторе I обеспечивается высокий выход гидрогенизата (98,3%), а с учетом жидкофазной ступени суммарный выход светлых нефтепродуктов составляет 88,5% на мазут при расходе водорода 4,4%, на катализаторе II соответственно 97,4 и 87,7%. Из гидрогенизатов. может быть выделено 4—17% компонента автомобильного бензина и 51 — 70% осветительного керосина. По выходам товарных [c.60]

Основным продуктом является диизобутилен с примесью со-димера rt-бутиленов. Суммарный выход олигомеров ПО—120% на изобутилен сырья (с рециркуляцией rt-бутиленов), Октановое число диизобутилена составляет 100 (и.-м.) и 89 (м. м.), а после гидрирования соответственно 99 и 101. [c.176]

В процессе изо.мар используется рециркуляция нафтеновых углеводородов g в реактор изомеризации без их выделения из продуктов изомеризации, что позволяет снизить потери ароматических углеводородов g в результате гидрирования. Выход суммарных п- и о-ксилолов составляет 90%. [c.273]

Сырье, содержащее менее 0,03% азота, перерабатывают в процессе юникрекинг-ШС без предварительного облагораживания при более высок-ом содержании азота такое облагораживание необходимо. В табл. 58 приведены некоторые показатели переработки сырья различного фракционного состава (и с различным содержанием азота) без предварительного его облагораживания. Процесс проводят без рециркуляции фракций, выкипающих выше 204° С [24] при осуществлении процесса с рециркуляцией непревращенных фракций суммарный выход бензина можно увеличить до 96% [24]. Получающийся бензиновый дистиллят обычно разделяют на легкую бензиновую фракцию, кипящую до 2° С, и тяжелый бензин, выкипающий в пределах от 2 до 180° С. Небольшая разница между октановым числом по моторному и исследовательскому методам для фракции н. к.— 82° С обусловлена тем, что она почти полностью состоит из насыщенных углеводородов. Из данных, приведенных ниже, видно, что фракция н. к. — 82° С гидрокрекинга по своему качеству превосходит аналогичный продукт, полученный в других процессах [26] [c.248]

При термическом крекинге этой фракции можно получить около 5% газа, 17% бензина, 33% дизельного топлива и 44% котельного топлива. Таким образом, контактное коксование гудрона из сернистой нефти с рециркуляцией тяжелой флегмы и с последующим термическим крекингом полученной широкой фракции может дать суммарно газа 15,4 + 0,24 х 5 = 16,6% [c.337]

Материальный баланс крекинга различного сырья, с учетом рециркуляции газойлевых фракций, обычно устанавливается опытным путем. Для ориентировочных расчетов рекомендуется исиользовать данные, приводимые Б. И. Бондаренко [15] по типичным выходам продуктов крекинга над синтетическим алюмо-силикатным катализатором прямогонных керосиновых и соляровых дистиллятов парафинистых и парафино-нафтеновых нефтей (см. табл. 18.1). Под глубиной крекинга (л-, % мае.) здесь понимается суммарный выход газа, бутан-бутеновой фракции, бензина и кокса на свежее сырье. [c.532]

В промышленности каталитические процессы осуществляют как по циклическим, так и по открытым (прямоточным) схемам. Циклические схемы позволяют достигать практически полного использования реагентов, они малоотходны или безотходны. Особенностью этих схем является проведение каталитического акта в условиях иногда весьма далеких от равновесия, но с оптимальными скоростями и высокой удельной производительностью катализатора (в расчете на единицу массы, объема или площади активной поверхности) и контактного узла в целом. Однако рециркуляция требует затрат энергии и увеличения объема аппаратуры. В открытых прямоточных схемах за один проход реакционной массы через контактный аппарат достигается большая степень превращения реагентов, но суммарные их потери больше, чем в циклических схемах. [c.200]

Как известно, довольно хорошо исследованы вопросы по применению суммарной рециркуляции к разрешению проблемы устойчивости стационарного состояния работы реактора. Здесь следует отметить, что наши исследования по определению условий существования установившегося состояния и его устойчивости привели к интересным, имеющим большое практическое значение результатам. Так, если вместо суммарной рециркуляции применить фракционную, где общая загрузка реактора зависит от степени превращения сырья, то можно для рассмотренного случая добиться устойчивого установившегося состояния системы при одновременном значительном увеличении производительности реактора и повышении селективности процесса. Были найдены условия, гарантирующие существование устойчивого установившегося состояния, вне которых даже при изотермическом осуществлении химической реакции установившееся состояние становится неосуществимым, не говоря уже о его устойчивости (см. гл. I, 3). [c.18]

Примечание. Эту теорему и другие подобные выводы теории рециркуляции можно приложить к процессу, осуществляемому в системе с суммарной рециркуляцией при установившемся состоянии, когда количество отводимых из системы продуктов равно количеству вводимого в нее свежего сырья. Нетрудно заметить, что в этом случае А/ = О будет соответствовать ад = 1 и в систему будет поступать строго определенное количество свежего сырья ( о)д/=о, а общая загрузка системы будет неограниченно велика. Все это приведет к отсутствию градиента концентрации и температуры в реакторе, и в этом смысле система с д = 1 или Kr — оо будет работать в условиях идеального смешения. [c.48]

Уравнения материального баланса. Случаи суммарной и фракционной рециркуляции. Ограничения на величину а . Зависимости между входными и выходными параметрами для случая рекуперативных теплообменников и ректификации. [c.164]

Рис. 27. Процесс с применением фракционной (а) и суммарной (б) рециркуляции

Ввиду большого разнообразия операций, применяемых в каждой химической установке, не представляется возможным составить единую общую модель Р-оптимизации. Поэтому рассмотрим частные случаи проведения процесса с применением фракционной (Ф-рециркуляция) и суммарной (С-рециркуляция) рециркуляции [91, представленных на рис. 27. [c.165]

В случае Ф-рециркуляции составы потоков, выходящих из реактора, отводимых из системы и рециркулята, не совпадают друг с другом. В системе с суммарной рециркуляцией составы этих потоков одинаковы и, следовательно, для этого случая [c.166]

Уравнение (1У.3.6) в случае суммарной рециркуляции для каждого компонента и для суммы всех компонентов вырождается в уравнение (1У.3.4), в то время как для фракционной рециркуляции это вырождение имеет место только при суммировании уравнения (IV.3.6) по всем компонентам. [c.166]

В случае суммарной рециркуляции, когда выполняется условие (IV.3.5), уравнение (IV.3.6) полностью совпадает с уравнением [c.166]

В отличие от процессов с суммарной рециркуляцией, когда одна из величин ад и задается в пределах от пуля до единицы, при фракционной рециркуляции на эти величины накладываются дополнительные ограничения. Так, при фракционной рециркуляции состав рециркулята будет зависеть от заданного состава сырья и требуемого состава на входе в реактор и при раз.личных степенях превраш ения будет различный. Кроме того, могут быть наложены ограничения и на другие потоки, которые в свою очередь повлияют на количество и состав рециркулята, т. е. на ад и дг. [c.167]

Уравнения материальных и тепловых потоков неустойчивого состояния для рециркуляционной системы. Условия устойчивости для системы с суммарной рециркуляцией. Условия устойчивости для систем с фракционной рециркуляцией. [c.208]

Ср — теплоемкость всех компонентов, принятая равной единице. Отметим, что в отличие от суммарной рециркуляции, когда [c.209]

Вначале рассмотрим установившиеся состояния для двух типов реакторных систем системы с суммарной рециркуляцией и системы с фракционной рециркуляцией, а затем будем исследовать устойчивость установившихся состояний этих систем. [c.210]

Например, рассмотрим частный случай суммарной рециркуляции (т = 1), для которого матрица (У.1.15) будет [c.213]

Рассмотрение процесса с общей п фракционной рециркуляцией. Влияние кратности циркуляции на результаты процессов установления конечной эффективности ведения процесса как с суммарной, так и с фракционной рециркуляцией. Сопоставление результатов и выводы. [c.214]

В отличие от суммарной рециркуляции, где численное значение а принимается произвольно, в случае фракционной рециркуляции а является функцией длины реактора, т. е. [c.215]

Подобные точки найдены для различных загрузок реактора, представленных кривыми на рис. 35, для случая фракционной (сплошная линия) и суммарной рециркуляции (пунктирная линия). Кривые для g° и go являются общими для обоих случаев. [c.216]

Низкое парциальное давление углеводородов, обычно достигается разбавлением сырья 10—20 объемами водяного пара. Выходы бутадиена-1,3 из бутенов при однопроходном процессе могут составлять 20—30%, в зависимости от использованного катализатора и условий процесса, а при рециркуляции суммарный выход (на бутены) можно повысить до 70% и выше. [c.109]

Суммарная рециркуляция. Суммарная (или общая) рециркуляция сравнительно мало применяется в промышленности. Сущность ее заключается в том, что некоторая часть реакционной смеси после выхода из реактора постоянно направляется обратно в реактор. Этим достигается торможение очень быстрых высокоэкзотермических процессов при одновременном увеличении валовой теплоемкости реагирующей смеси, что облегчает тепловое регулирование таких процессов. [c.35]

На рис. 40 изображены принципиальные схемы однореакторных установок соответственно для фракционной и суммарной рециркуляций. Для реактора с фракционной рециркуляцией при условии постоянной доли рециркулянта а в каждом из N циклов (оборотов сырья) уравнение связи между количеством сырья дм, кг/ч, подаваемого в реактор, и количеством вновь поступающего (свежего) сырья до может быть получено путем следующих рассуждений [62]. [c.118]

Неудачным с точки зрения промышленной эффективности является то, что алкилирование не останавливается на получении этилбензола, а идет дальше с образованием диэтилбензолов и более высокозамещеиных го гомологов. Условия реакции и катализатор надо подбирать таким образом, чтобы контролировать побочную реакцию. Первоначально зто достигалось на основе использования закона действия масс в зоне реакции поддерживалось высокое отношение бензола к олефину не только путем контроля суммарного отношения в сырье, но в некоторых случаях также путем поддерживания внутренней рециркуляции бензола. [c.490]

При 92%-ном превращении бутана выходящий нз реактора газ содержал 37,3% этилена, 6,7% пропилена, 2,0% этана, 1,2% ацетилена, 30,5% метана, 16,6% водорода, 3,5% н-бутана и остальная часть прочие углеводороды. Выход этилена был равен 44,1% и пропилена 12,5% вес. [60]. В процессе с рециркуляцией бутана общий выход этилена и пропилена составил 48,4 и 13,3% соответственно. Указанный выход этилена на 63% больше, а пропилена на 46% меньше, чем полученный в трубчатых печах. Суммарный выход непредельных углеводородов на 15% больше, чем в трубчатых нечах. Последние данные получены в следующих условиях насадка нагревалась в камере сгорания до 1260°, поступала в реактор с температурой 945° и выходила из реактора с температурой 510°. Температура продуктов пиролиза на выходе из реактора нри этом составляла 885°. [c.50]

Найдено, что более целесообразно объединение двух парофазных ступеней в одну и переработка суммарного жидкофазного гидрогенизата (процесс Kombiveiy fahren), который содеря ит 48% фракций, кипящих вьппе 360 °С. За один проход образуется до 50% бензина. При рециркуляции фракций выше 180 °С производительность установки повышается на 27% [c.49]

Получаемый продукт состоит из 607о диацетата, 35% моноацетата и 5% этиленгликоля с общей селективностью их образования 97%. Катализаторами являются смесь хлоридов палладия и меди, нитрат палладия и особенно ТеОг, промотированный соединениями брома. Сиитез ведут при 160 °С и 2,8 МПа с 60%-ной степенью конверсии этилена и циркуляцией непревращенных газов. Вторая стадия заключается в гидролизе полученной смеси водой при ПО—130°С, когда вырабатывают уксусную кислоту, направляемую на рециркуляцию, и этиленгликоль. При этом суммарный выход этиленгликоля достигает 94% по этилену, что значительно превосходит традиционный способ синтеза. Сообщается о пуске крупных установок производства этиленгликоля по этому методу, но надежных данных по технологии и экономике производства пока нет. [c.454]

Для простоты рециркуляция получающихся газообразных продуктов не принималась во внимание. Ясно, что при повышении температуры конверсия монооксида углерода значительно снижается, тогда как конверсия диоксида углерода возрастает. При использовании синтез-газа с высоким содержанием монооксида углерода превращение диоксида углерода в метанол протекает лишь в небольшой степени. Так как конверсия СОг не является кинетически благоприятной, то суммарное образование метанола практически полностью определяется превращением моноокснда углерода. [c.217]

Серии температурных профилей, приведенные на рис. 6, указывают на наличие эндотермической реакции, за которой быстро следует экзотермическая реакция. Этими реакциями могут быть образование окиси углерода и водорода и их последующая рекомбинация с образованием метана. Однако возможны и другие интерпретации. Добавка водорода, например, вызывает сокращение или даже полное исключение области снижения температуры, а окончательная температура внизу слоя поднимается приблизительно на 15°С. Рециркуляция выходящей газовой смеси, т. е. метана, двуокиси углерода и водорода а вход реактора с одновременным снижением подачи пара позволяет снизить температуру на входе с 450 до 350°С и полностью изменить характер суммарной реакции. При этом исключается падение температуры на входе, вероятно, в результате того, что экзотермическая гидрогенизация исходного продукта компенсируется эндотермическими процессами риформинга. Общее повышение температуры в варианте каталитической гидрогазифика- [c.103]

Восстановление катализатора метанирования проводят газом, полученным после очистки его от двуокиси углерода при 300 С. При восстановлении не наблюдается сильного разогрева катализатора, а на восстановленном катализаторе в результате реакций мета-ппрования выделяется значительное количество тепла. Увеличение температуры газа составляет 6 °С на каждые 0,1% СОа и 7,4 °С — на 0,1% СО, поэтому суммарное содержание СО и СО а в рабочем газе не должно превышать 1,5—2,0%. Если температура газа, выходящего нз реактора, превышает 320 °С, содержание СО и СОа в рабочем газе снижается за счет возвращения на рециркуляцию очищенного водорода. [c.186]

Еслиу4 = в = О (что возможно для суммарной рециркуляции), то в найденном для данного случая интервале изменения ад любое ад удовлетворяет поставленным выше условиям (IV.3.46) — (IV.3.52). [c.174]

Проблеме устойчивости режима протекания химической реакции в различных системах посвящено много работ [4, 5, 29, 34, 38, 57]. Вопросы устойчивости (стабильности) установившегося состояния режима работы химических реакторов с применением рециркуляции наиболее полно исследовали Дан Лус и Нил Р. Амундсон [59]. В настоящей главе мы ставим в качестве основной задачи рассмотрение этих вопросов с позиции выдвинутого нами в теории рециркуляции принципа суперонтимальности [И, 12, 23, 61]. С этой точки зрения будут исследованы только устойчивые установившиеся состояния процесса, осуществляемого с суммарной рециркуляцией, когда возвращаемый в систему продукт по своему составу совершенно одинаков с продуктами, выходящими из реактора, и процесса с фракционной рециркуляцией, где в систему возвращаются только строго определенные компоненты. Решение этой задачи требует развития теории вопроса, так как принцип супероптимальности не рассматривает общую загрузку реактора величиной постоянной, как это сделано во всех работах, выполненных в этой области, а требует разработки такой системы расчета, когда общая загрузка реактора является функцией степени превращения сырья в реакторе. Решив эту задачу, мы далее рассмотрим достижение устойчивого состояния с помощью двух различных типов рециркуляции, выявим характерные для каждого из них особенности и установим преимущества применения каждого из них в различных условиях. [c.208]

Отметим, что при суммарной рециркуляции в каждом случае значения а, g vigQ постоянны и вопрос об установлении массы потока не возникает. [c.210]

При применении принципа суперонтимальности к процессу с суммарной рециркуляцией мы будем для одних и тех же значений g задаваться а, равным соответствующему значению этого параметра в процессе с фракционной рециркуляцией, т. е. а=/1 Ь). Численные значения (1), А( (—АН ) п( — АН ) взяты произвольно, так как этот пример имеет чисто иллюстративный характер. [c.215]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология