Степень превращения сырья

Расходный коэффициент и степень превращения сырья [c.44]

Материальный баланс установки каталитической очистки зависит от условий проведения технологического процесса, а также от фракционного и химического составов исходного сырья и активности применяемого катализатора. Изменение основных факторов процесса при каталитической очистке приводит к тем же результатам, которые наблюдаются при аналогичном изменении факторов в процессе каталитического крекинга керосино-соляровых дестиллатов. Например, с увеличением температуры степень превращения сырья увеличивается, а с ростом объемной скорости она уменьшается при сохранении постоянными других условий процесса. [c.160]

Большое влияние иа степень превращения сырья в трубчатых печах оказывает конструкция реакционного змеевика, распределение температурного градиента по длине змеевика и скорость газового потока. Для создания паиболее благоприятных условий протекания реакцин пиролиза температуру по длине змеевика постепенно повышают, а для достижения высоких коэффициентов теплопередачи в змеевиках поддерживают высокие скорости газовых потоков. За рубежом в промышленных условиях для змеевиков обычно применяют трубы диаметром 106 мм. Давление на выходе из змеевика поддерживается от 1,5 до 2,0 ати. [c.44]

При работе с естественным катализатором для достижения одинаковой степени превращения сырья требуется более высокая температура крекинга, чем при использовании синтетического катализатора. Некоторые виды сырья (у- большим содержанием сернистых и азотистых соединений быстро отравляют естественный [c.200]

Температура на входе, С Темлература на выходе, С Падение температуры, °С Степень превращения сырья, % Распределение катализатора, % Октановое число [c.15]

Процесс проводится при температуре 85°, давлении 21 ати, объемной скорости 2,5 час и концентрации НС1, в сырье 5%. Степень превращения сырья составляет 45—50%. Аппаратура должна быть изготовлена из специальных никелевых сталей. [c.148]

Продукты реакции отгоняют от катализатора и после выделения хлористого водорода и щелочной промывки направляют на ректификацию, катализатор же вновь возвращают в реактор. Условия процесса температура в реакторе 85—93°, давление 14—21 ати, содержание НС1 в сырье — около 7%, объемная скорость 0,5 час-. Степень превращения сырья за один проход в этом процессе составляет 40—50%. Расход катализатора [c.148]

Гидрокрекинг протекает с преимущественным разрывом С—С-связи у середины молекулы, так как среднее число углеродных атомов в продуктах близко к половине числа углеродных атомов сырья. Величины л и определяются природой сырья, но не условиями процесса, так как изменения режимных параметров (важнейший из них — температура) не сказываются ощутимо на величинах д и 0 Это позволяет рассчитать выход продукта с п углеродными атомами у для любого режима, в котором найдена степень превращения сырья х [c.94]

Ванадий относится к группе тяжелых металлов, отравляющих катализаторы, однако исследования era свойств показали, что наличие на алюмосиликатном катализаторе небольшого количества ванадия (0,0003—0,003%) повышает индекс активности почти на 3 пункта. В результате степень превращения сырья увеличивается по сравнению с исходным катализатором за счет увеличения выхода бензина. Увеличение выхода бензина не отражается на коксо- и газообразовании, отношение бензин кокс повышается. Добавление малых порций ванадия способствует образованию определенного количества ненасыщенных углеводородов, которые инициируют крекинг насыщенных углеводородов и тем самым увеличивают степень превращения сырья и выход бензина. Содержание ванадия ограничивается содержанием непредельных углеводородов в реакционной смеси. С увеличением количества непредельных углеводородов скорость крекинга насыщенных углеводородов уменьшается, так как на активных центрах катализатора адсорбируются в первую очередь непредельные углеводороды. Получающиеся при дегидрировании непредельные углеводороды крекируются и образуют в несколько раз больше кокса, чем парафиновые углеводороды. Кокс экранирует активные центры катализатора, в результате чего активность резко уменьшается. [c.23]

Приведенные в таблице теплоты относятся к 1 кз поданного в реактор сырья. Очевидно, что эта теплота должна возрастать при увеличении степени превращения сырья, что хорошо иллюстрируется данными промышленной установки. Так, при увеличении условной глубины превращения сырья (т. е. суммы выходов бензина, газа и кокса) с 63,1 до 80,7% весь тепловой эффект возрастает с 43,0 до 48,4 ккал/кг. [c.206]

Степень превращения сырья. %....... 4.0 49.5 [c.191]

Степень превращения сырья. % . 53,1 81.6 98.0 100 [c.191]

Теперь легко найти общую степень превращения сырья Бле,-, количества продуктов В (в моль) и А,- (в моль), в получаемых из 1 моль загруженного сырья. [c.217]

Расчет равновесных степеней превращения простой- или сложной реакции дегидрирования при известных Км не вызывает принципиальных затруднений. Если протекает простая реакция и в исходной смеси отсутствует водород, то степень превращения сырья х определится из уравнения [c.314]

Из этого соотношения следует, что для снижения степени превращения сырья, т. е. уменьшения выхода кокса, нецелесообразно увеличение бнг при неизменном давлении, так как изменение бн приблизительно одинаково меняет числитель и знаменатель выражения Кр. Если же давление в системе создается водородом, то при увеличении бнг одновременно увеличивается общее давление, а это приводит к существенному уменьшению X. [c.232]

При давлении в системе 0,1 МПа и бн2 = 0 найдем, что степень превращения сырья д =0,9 (или 90%). Если же эта реакция при неизменной температуре проводится при бна = 10 и р= МПа, то л =0,01, т. е. реакция затронет лишь около 1% сырья. Этот пример показывает целесообразность расчетов равновесных выходов кокса в тех промышленных процессах, где кокс является целевым или побочным продуктом. [c.233]

Рещение этого уравнения то же, что и выще, но вместо К°р1р° нужно подставить Е/Ср . Степень превращения сырья по I направлению найдем из условий [c.249]

Зависимость Кы и степени превращения сырья х по табл. 80 при отсутствии продукта в исходной смеси следующая [c.312]

Повышение весовой скорости подачи сырья в реактор уменьшает коксообразование, степень превращения сырья н среднюю температуру в реакторе, [c.161]

Возможность потери устойчивости — один из существенных недостатков реакторов идеального смешения. Еще более очевидный их недостаток заключается в необходимости сильного увеличения среднего времени контакта для достижения заданной степени превращения сырья, по сравнению с временем периодического процесса или [c.278]

Фиксированная степень превращения сырья в продукты. Температуры устанавливаются проектировщиком [c.59]

В 1944 г. А. Н. Плановским было проанализировано изменение производительности реактора в зависимости от степени превращения сырья за однократный пропуск его через реакционную зону и показано, что, несмотря на малую степень превращения сырья за один цикл вследствие малого времени пребывания в аппарате, производительность реактора при использовании рециркуляции при том же объеме возрастает. [c.284]

Значительное улучшение показателей каталитического крекинга достигается с помощью предварительной гидроочистки сырья и рисайкла. При этом наряду с увеличением степени превращения сырья и выхода бензина резко снижается содержание серы в бензине и оксидов серы в отходящих газах (табл. V. ), что особенно важно в условиях ужесточения норм по охране окружающей среды. Несмотря па некоторое удорожание процесса ККФ, предварительная гидроочистка находит все большее распространение. В 1977 г. в США 13% мощностей ККФ работало на гидроочищенном сырье против 8% в 1974 г. Однако предварительная гидроочистка может приводить к снижению выхода кокса при крекинге и нарушению теплового баланса процесса, что потребует дополнительного подогрева сырья. [c.104]

Требуется рассчитать объем кубового реактора, среднюю степень полп-меризации и распределение р для производства 10 га полимера в сутки при относительной степени превращения сырья а1 = отсутствии коалесценции капель. Исходная дисперсная фаза состоит из чистого А, плотность этой фазы в течение всего времени реакции 832 кг/м . Объемная доля дисперсной фазы в реакторе составляет 0,165. [c.106]

Небольшие молекулы быстро диффундируют из внутренних полостей цеолитных кристаллов, в то время как крупные молекулы задерживаются гораздо дольше. Это приводит к значительно большему различию в скоростях крекинга относительно небольших, соответствующих бензиновым фракциям молекул и крупных молекул высококипящих фракций, чем в случае аморфных катализаторов. В результате вторичная реакция крекинга бензиновых углеводородов до газообразных протекает на цеолитсодержащих катализаторах при заданной степени превращения сырья в меньшей степени, что повышает селективность по бензину. [c.214]

Таким образом, степень превращения сырья обратно пропорциональна корню квадратному из объемной скорости. Увеличение объемной скорости снижает глубину превращения сырья и выходы газа, бензина и кокса (табл. 1б, 7.7). [c.223]

Абсолютные и относительные выходы газа и кокса, считая на лесовую единицу образующегося бензина, растут с увеличешем степени превращения сырья. [c.9]

Серьезным затруднением в работе установок с трубчатыми печами является отложение в трубах кокса. В промышленных условиях, как правило, работают со степенями приближения к равновесию в пределах до 60% от теории. Увеличение степени превращения сырья приводит к увеличению отложений углерода на стенках реакционных труб, что ведет к быстрому закоксова-нию. Для уменьшения коксообразования на многих промышленных установках в сырье добавляют водяной нар. Одним из условий снижения коксообразова1П1я в трубчатых печах с внешним обогревом является также применение в качестве сырья индивидуальных углеводородов или узкпх фракций и постоянство скорости подачи сырья и режима работы печи. В печах последних конструкций для снижения коксообразования на выходной части змеевика устанавливают экраны, которые уменьшают подвод тепла в реакционную зону. Существенное значение имеет также закалка продуктов реакции. [c.44]

Теплоты каталитического крекинга в промышленных условиях (—150—250 кДж/кг) хорошо согласуются с рассчитанными величинами. Приведенные теплоты относятся к 1 кг сырья, поданного в реактор. Очевидно, при увеличении степени превращения сырья теплота должна возрастать, что подтверждается данными промышленной установки. Так, при увеличении условной глубины превращения сырья (т. е. суммы выходов бензина, газа и кокса) с 68, до 80,7% тепловой эффект возрастает со 180 до 205кДж/кг. [c.109]

Температура крекинга, Степень превращения сырья X, мол. доли Скорость подачи сырья о -10 , молЪ Сек onst-ш Температура крекинга, °С Степень превращения сырья X, мол. доли Скорость подачи сырья По-10 , моль сек onst, и [c.164]

Интервал температур крекинга, С Степень превращения сырья ЗС, вес. доли Срелний выход газа "ср доли С0пз1-и) Энергия активации Ей ккал/моль Литература [c.166]

При снижении диффузионного торможения у поверхности катализаторов повышается парциальное давлецие реагируюш его вещества и снижается парциальное давление промежуточных продуктов реакции, поэтому скорость разложения промежуточных продуктов понизится. Одинаковым степеням превращения сырья будут отвечать большие относительные выходы жидких продуктов и меньшие относительные выходы газа и кокса. [c.167]

Известно, что кобальт- и никельмолибденовые катализаторы гидрообессеривания характеризуются различным поведением в основных реакциях гидроочистки гидрообессеривания, гидродеазотирования и гидрирования ароматических соединений. Никелевый катализатор в 2 раза активнее кобальтового в реакции гидрирования, что обуславливает более высокий расход водорода, чем при использовании кобальтовых катализаторов в тех же условиях. Средняя температура в реакторе гидрообессеривания с никелевым катализатором на 5-10°С выше, чем при использовании кобальтового при одной и той же степени превращения сырья. Никелевые катализаторы имеют преимущество в реакции гидродеазотирования, однако, при достаточно высоком давлении водорода кобальтовые катализаторы также дают хорошие результаты. [c.96]

Проведены опыты деструктивной гидрогенизации асфальта, отделяемого на установках деасфальтиза-ции. Катализатор регенерируется через 500 ч. Степень превращения сырья —60%. Выход газа 2,3%, бензина 12,1%, фракции дизельного топлива 16,4%, газойля (343-537 °С) 31%, остатка >537 С 45,2% [c.57]

Сообщается о новом низкотемпературном процессе гидрокрекинга — изокрекинге степень превращения сырья 50—70% при циркуляции всех фракций, кипящих выше бензина 26 [c.62]

Процессы ВТР обеспечивают содержание СО менее 0,1% (об.) в дымовых газах регенерации и ОКРК 0,02—0,05% (масс.). Это позволяет увеличить степень превращения сырья и выход бензина за счет сокращения выхода [c.102]

Фирмой ЮОП, а также совместно с ФИН и фирмой БАСФ разработаны варианты ЛГК- Это одностадийные процессы, осуществляемые на промышленных катализаторах ГК, со средней степенью превращения сырья (до 50%) и низким расходом водорода. Высокая степень обессеривания и деазотирова--ния остатка (н. к. 380 °С), образующегося в процессе ЛГК, позволяет использовать его в качестве высококачественного сырья ККФ. Комбинация установок ЛГК и ККФ создает оптимальные предпосылки для получения вы-. сокооктанового бензина, значительного увеличения выхода и повышения качества дизельного топлива. [c.115]

Сравнение отечественных и зарубежных установок. Технологические схемы, технологический режим и расходные показатели типовых отечественных и зарубежных установок термокрекинга и висбрекинга не имеют существенных различий. Всюду для увеличения степени превращения сырья и отбора термогазойля применяют крекинг рециркулирующих газойлей в отдельных печах н вакуумную перегонку крекннг-остатка. На зарубежных установках"висбрекинга газойлевые фракции не добавляют к исходному сырью перед его термообработкой в печи. За рубежом действует и строится ряд установок висбрекингас реакционной камерой,где в отличие от отечественных установок предусматривается восходящий поток и специальная насадка для устранения застойных зон. Такая схема обеспечивает заметную экономию капитальных (10—15%) и эксплуатационных (30%) затрат. [c.92]

Температура начала реакции (температура воспламенения) также характеризует активность катализатора. Оператора сернокислотной установки это свойство интересует, так как он знает, что существует некоторая критическая температура газа,, подаваемого в каждый адиабатический слой, ниже которой нормальное течение замедляется и даже прекращается. Кроме того,, на катализаторах, имеющих относительно низкие температуры, начала реакции, достигается наивысщая степень превращения сырья и утилизации выделяющегося тепла. С этим связано особое экономическое значение обсуждаемого свойства. Определение температуры начала реакции состоит в том, что находят минимальную температуру газа, подаваемого в определенный, слой катализатора, при которой на выходе получается смесь,, достаточно близкая по составу к равновесной. [c.259]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология