Продолжительность коксования

Шихту загружали в камеры шириной 320 и 380 мм. Изучали влияние различной продолжительности коксования (в большом диапазоне) на качество кокса, причем температура отопительных простенков была постоянной 1300 С. Стабилизация индекса МЮ была более четкой, чем индекса М40 поэтому за показатель стабилизации был принят индекс МЮ. Мы рассматривали два приблизительных уровня стабилизации, определяемые условием, что показатель МЮ должен быть выше на единицы нли на единицу того предела, которого он достигает за очень долгое время коксования. В табл. 75 и 76 дано приблизительное время стабилизации и темпе- ратура, наблюдаемая в середине коксового пирога в момент, когда достигнута, примерная стабилизация, т. е. температура стабилизации. Температуры стабилизации двух камер различались на 50° С. Иначе говоря, уголь коксуется быстрее в более узкой камере но [c.425]

На рис. 16 приводится продолжительность коксования крекинг-остатка и гудрона малосернистой грозненской нефтесмеси в зависимости от температуры, а в табл. 17 кинетические данные этих процессов. Расчет констант скорости реакций проводился по формуле для мономолекулярных реакций [c.70]

Расчеты показывают, что продолжительность коксования этих двух видов сырья становится одинаковой при достижении в реакционном пространстве температуры 483 °С и составляет 7,5 мин, а при 500 °С — 3,7 мин. [c.71]

На рис. 25 приведена зависимость продолжительности коксования крекинг-остатка (р4 = 1,000 см ) в подовой печи от количества сырья, загружаемого в один прием и нагретого до различной температуры. [c.85]

Продолжительность коксования при конечной температуре загрузки 1000 " С, ч. ..... 18,7 17,1 [c.226]

Продолжительность коксования при конечной температуре загрузки 1100° С, ч. ..... 21,8 19,1 [c.226]

Средняя температура в отопительных простенках и продолжительность коксования [c.227]

Температура отопительных простенков, продолжительность коксования и время пребывания коксового пирога в камере рассматриваются далее. [c.227]

Т — продолжительность коксования до заданной температуры, ч [c.415]

Конструкция печи описана в гл. V. Ее ширина составляла 350 мм. При одной и той же температуре отопительных простенков и одинаковой ширине печи продолжительность коксования до заданной температуры в 400-кг печах и батарее была различной. Это обусловлено тем, что температурный режим, толщина стенок и особенно условия определения температур отопительных простенков неодинаковы. [c.416]

Многочисленные эталонные опыты показали, что для получения одинаковой продолжительности коксования до заданной температуры следует принять для 400-кг печей температуру отопительных простенков ниже, чем для батареи на 70 С для старого обогрева и на 30"С для нового обогрева. [c.416]

На рис. 169 приведены данные о продолжительности коксования до 1000 С в зависимости от плотности шихты экспериментальные точки на диаграмме достаточно хорошо укладываются на прямую, проходящую через начало координат . Это показывает, что в ис- [c.417]

ГРАНУЛОМЕТРИЧЕСКОГО СОСТАВА УГЛЕЙ НА плотность ЗАГРУЗКИ И ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ КОКСОВАНИЯ [c.418]

Рнс. 169. Влияние плотности загрузки (на сухую массу) на продолжительность коксования [c.418]

Рис. 171. Влияние плотности загрузки на продолжительность коксования при добавке масел

Так же, как и на рис. 169, прямые на рис. 170 и 171 проходят через начало координат. В большей части точки, полученные в результате опытов, ложатся на эти прямые достаточно хорошо, т. е. продолжительность коксования растет пропорционально плотности загрузки. [c.419]

Однако для сухих шихт эта закономерность нарушается (см. рис. 170) продолжительность коксования растет медленнее, чем плотность загрузки, и ее изменения в зависимости от плотности загрузки очень малы и мало показательны. Мы не знаем, имеет ли этот результат общее значение. [c.419]

Для шихты с 10%-ной влажностью, загруженной насыпью, плотность загрузки на сухую массу составила 715 кг/м , а продолжительность коксования до 1000 С была равна 9,70 ч. [c.420]

Для утрамбованной шихты с влажностью 9,6% плотность на сухую массу утрамбованного пирога составила 996 кг/м плотность, отнесенная к объему камеры, составила 945. Продолжительность коксования до 1000° С была равна 12,6 ч. Для 10%-ной влажности она должна быть увеличена на 0,4 х 2,2 = 0,9% и должна составлять 12,7 ч. Таким образом [c.420]

Какова бы ни была причина изменений плотности загрузки, можно констатировать, что продолжительность коксования до заданной температуры возрастает пропорционально плотности загрузки при постоянных других факторах. Следовательно, если в качестве критерия окончания коксования принять температуру /, достигаемую и замеренную в центре пирога, то оказывается, что производительность не зависит от плотности загрузки, так как плотность равна приблизительно ШТ. [c.421]

Этот результат можно объяснить тем, что теплопроводность загрузки заметно не меняется с плотностью. В этом случае поток тепла, идущий к центру печи, должен быть постоянным, и продолжительность коксования должна быть пропорциональна количеству тепла, передаваемому загрузке, которое пропорционально плотности шихты. [c.421]

Влияние ширины камеры на продолжительность коксования до заданной температуры [c.422]

Сводка этих данных представлена в табл. 74. Они сгруппированы по периодам опытов. Каждому периоду соответствуют точно определенные условия эксплуатации батареи, указанные в левой части таблицы. Во время одного периода состав шихты менялся, но оставался близким определенному среднему составу. Во всяком случае, в сводке приводятся только шихты, которые загружали одновременно в две сравниваемые камеры, так что случайные колебания состава шихт не влияли на результаты опытов. Для каждой серии опытов брали шихту строго определенного состава серия состояла из трех или четырех коксований в каждой камере. Ширина камер е представляет собой среднее измерение ширины в горячем состоянии рядом с дверями. Независимо от шихты плотность загрузки на сухую массу (1 в разных камерах была различной плотность в камерах шириной 320 и 450 мм различалась на 1—3%. Плотность в камере шириной 380 мм всегда была на 6—7% выше плотности в камерах шириной 320 и 450 мм. Эти отклонения вызваны особенностями расположения загрузочных отверстий экспериментальной батареи, для общих выводов это не имеет значения. Плотность в камере шириной 250 мм была значительно ниже плотностей в трех указанных выше камерах. Отклонение составляло примерно 15—18%. Возможно, что это вызвано влиянием стенки, сдерживающей падение угля во время загрузки. Какова бы ни была причина этих отклонений, их следует учитывать, если нужно оценить влияние ширины на продолжительность коксования до заданной температуры. В скобках указаны значения продолжительности коксования, скорректированные с учетом пропорциональности продолжительности коксования плотности загрузки. Продолжительность коксования до заданной температуры измеряли способом, описанным выше. В качестве конечной температуры коксования принимали 1000 или 900° С. Для характеристики изменения продолжительности коксования Т в зависимости от ширины камеры е использовали три коэффициента [c.422]

Следовательно, для характеристики влияния ширины камеры на продолжительность коксования Т предпочтительнее пользоваться коэффициентом относительной вариации, а не коэффициентами абсолютных изменений, поскольку он, по-видимому, меньше зависит от принятой продолжительности коксования. Если бы он был действительно независимым, это означало бы, что продолжительность коксования Т связана с шириной камеры- е уравнением вида Т — ke , причем коэффициент k зависит не только от ширины, но и от всех других факторов. Анализ теплопередачи в коксовых печах показывает, что качественно ширина камеры должна оказывать влияние на продолжительность коксования, причем продолжительность коксования растет не пропорционально ширине печи, а несколько быстрее (1 < п < 2). Измерения были не слишком точными, чтобы подтвердить правильность формулы Т = ke . Однако, принимая закон такого типа и выбирая величину п 1,4, этой формулой можно описать почти все результаты. [c.424]

Поскольку продолжительность коксования увеличивается с шириной печи, производительность уменьшается. Действительно, из табл. 74 видно, что при увеличении ширины от 320 до 450 мм производительность падает примерно на 15%. Если принять закономерность, выражаемую формулой Т = то производительность должна измениться в раза. [c.424]

Когда в качестве показателя конца коксования берут определенную степень стабилизации кокса, коэффициент вариации ЛТ/Ае заметно меньше, чем при оценке по продолжительности коксования до заданной температуры, коэффициент относительной вариации п немного выше 1, иначе говоря, продолжительность коксования почти пропорциональна ширине. Следовательно, производительность печи почти не зависит от ее ширины. [c.426]

Для характеристики всех условий обогрева недостаточно одной средней температуры отопительных простенков (см. гл. VH). Продолжительность коксования, а следовательно, и производительность печей зависят также от распределения температур по длине простенка и особенно по высоте. Кроме того, при увеличении расхода отопительного газа (для повышения температур вертикалов) температуры на разных уровнях не увеличиваются в равной степени, т. е. распределение температур ио высоте неодинаково и зависит от конструкции печей и их регулировки и особенно от характеристик горелок. Следовательно, нужно ожидать, что коэффициент вариации АГ/А0 продолжительности коксования Т в зависимости от [c.427]

При проведении опытов на батарее одну и ту же шихту (используемую на коксохимическом заводе в угольном бассейне Норд-э-па-де-Кале и дающую выход летучих 20% на сухую массу) загружали в камеру шириной 450 мм при трех существенно отличающихся температурах отопительных простенков 1100, 1250 и 1350 С (новый обогрев). Для каждой из этих температур провели по тридцать опытов с различной продолжительностью коксования, чтобы определить время термической стабилизации, определяемое по тому моменту, когда индекс МЮ становился на 0,5 единицы выше предельного значения. Некоторые опыты с большим периодом коксования проведены при четвертой температуре отопительных простенков, близкой к 1000 С . [c.428]

Так как температура неодинакова по высоте отопительных каналов, продолжительность коксования до определенной температуры неодинакова по высоте угольной загрузки. Чтобы весь кокс был-нагрет до определенной температуры, время пребывания угольной загрузки в камере должно быть равно наибольшему времени коксования, т. е. соответствовать тому уровню загрузки, для которого установлена наиболее низкая температура в вертикалах. [c.431]

При новом обогреве продолжительность коксования до 1000° С почти одинакова на трех уровнях загрузки, тогда как при старом обогреве продолжительность коксования на верхнем уровне на 4 ч больше, чем на нижнем. Если в качестве периода коксования взять наибольшую из трех величин, то видно, что новый обогрев позволяет уменьшить период коксования на 3, 4 ч при снижении температуры вертикалов на 30° С. При равной температуре отопительных [c.431]

Подбор оптимальной теыпературы коксования различных видов сырья. Из всех технологических параметре УЗК на качество кокса наибольшее влияние оказывают температура в реакторе и продо лжительность коксования. При прочих равных > словиях, чей выше т( мпе-ратура нагрева сырья и больше продолжительность коксования, тем ниже в коксе содержание летучих веществ, выше его механическая прочность и, следовательно, выход крупнокускового кокса. Однако возможности повышения температуры выше допустимой температуры нагрева сырья, особенно тяжелого, весьма ограничены из-за возрастания степени закоксовывания печных труб и, как это было установлено в ходе длительной эксплуатации УЗК, образования в реакторе некондиционного кокса, состоящего в основном из гроздьевидных гранул размером 3- 6 мм. Коксование на УЗК,Ново-Уфимского и Ферганского НПЗ трех видов сырья различной плотности (дистиллятного кре-кинг-остатка, крекинг-остатка гудрона и смеси гудрона с асфальтом) позволило установить, что температура начала гранулообразования зависит от коэффициента рециркуляции и ог качества сырья. [c.72]

В этой главе приводятся экспериментальные данные, полученные экспериментальной станцией в Мариено . Большая часть проведенных опытов была поставлена главным образом для изучения влияния различных факторов на качество кокса. Одновременно исследовали и влияние других величин на производительность батареи, особенно плотности загрузки и продолжительности коксования. Кроме того, некоторые опыты были поставлены специально для оценки влияния некоторых других факторов на производительность. [c.413]

Средняя действительная ширина есть средняя из величин, замеренных в различных точках печи. Отметим, что печь шириной 250 мм использовали очень редко. При исследованиях распределение температур по высоте было неравномерным, причем низ загрузки был всегда более горячим, чем верх. Поэтому в 1956 г. изменили расгю-ложение горелок, их разместили так, чтобы происходило замедленное смешивание газа и воздуха. В результате этого продолжительность коксования стала почти одинаковой на различных уровнях загрузки печи, что позволило заметно снизить общую продолжительность коксования. Опыты, проведенные до и после этого изменения, назвали соответственно опытами при старом обогреве и при новом обогреве (гл. V). [c.415]

Термопару в чехле, служащую для определения продолжительности коксования, вводили горизонтально через одну из дверей печи на уровне, соответствующем половине высоты печн. Термопарой регистрировали температуру загрузки на расстоянии около 1 м от футеровки двери. [c.416]

Расчет индекса производительности требует знания плотности шихты и продолжительности коксования до заданной температуры. Продолжительность коксования определяли замерами температур в середине загрузки. Необходимо было также выбрать достаточно долгое время пребывания загрузки в камере печи. Для этого систематически определяли время пребывания по продолжительности коксования до заданной температуры, т. е. выдавали кокс тогда, когда температура в центре загрузки достигала заданной темпера-турь[, или выбирали одно время пребывания, как это обычно делают на заводах, при условии, что оно будет несколько больше средней продолжительности коксования до заданной температуры. [c.416]

Темперятурл вертикалов Влаж- ность % Плот- ность загрузки кг/м Продолжительность коксования до I, °С Термическая Стабилизация [c.428]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология