Точки кипения

Таким образом, в настоящее время имеются три технических способа нитрования парафиновых углеводородов метод нитрования в газовой фазе низкомолекулярных членов ряда до гексана и два метода нитрования в жидкой фазе, из которых один применим для нитрования высших углеводородов с точкой кипения 180° и выше при нормальном давлении, а другой представляет собой обычный процесс, протекающий при повышенных давлениях. [c.267]

На сероводородное растрескивание оказывают влияние такие параметры среды, как наличие водной фазы, ее pH, содержание сероводорода, присутствие хлоридов. Сероводородное растрескивание стали при низких температурах происходит только под действием водных растворов сероводорода. Ни сухой сероводород, ни насыщенные сероводородом нефтепродукты (бензин, керосин, дизельное топливо) не вызывают растрескивания сталей. В сероводородных средах при температуре выше точки кипения водной фазы также не наблюдалось случаев растрескивания металла. [c.148]

И широко используется для прямых и обратных расчетов. При определении констант уравнения (1.54) по опытным данным рекомендуется вначале находить константу С по эмпирическому уравнению, связывающему ее с нормальной точкой кипения данного компонента [c.30]

Сложные углеводородные системы. Нефтяные фракции представляют собой смеси, состоящие из столь большого числа отдельных соединений, что их идентификация для определения состава системы и вообще для инженерных расчетов практически не имеет смысла. Для описания свойств этих систем, называемых сложными или непрерывными смесями, используются так называемые кривые разгонок, из которых наиболее важными являются кривые истинных температур кипения (ИТК). Если представить, что компоненты, составляющие сложную смесь, отгоняются из нее под постоянным давлением в строгой последовательности, отвечающей их точкам кипения t, непрерывно возрастающим с долей отгона е, то график зависимости t — ей носит название кривой истинных температур кипения. Каждая точка на непрерывной кривой ИТК представляет температуру кипения гипотетического точечного компонента, выкипающего из исходной смеси при данной доле отгона, и поэтому может рассматриваться еще и как точка кривой давления насыщенного пара данного компонента, отвечающая при этой температуре тому постоянному давлению, при котором построена линия ИТК. [c.103]

Для приближенных расчетов рядом авторов предложены зависимости между кривой однократного испарения и кривой истинных точек кипения либо кривой разгонки по ГОСТ. Все эти методы при-бли5кенно определяют кривую ОИ как прямую линию. [c.204]

В заключение рассмотрим пример расчета однократной перегонки нефтяной фракции в присутствии перегретого водяного пара фракция выкипает в довольно широком интервале температур, ее поэтому разбивают на нять узких фракций, каждая из которых условно рассматривается как индивидуальный компонент с точкой кипения, равной средней температуре интервала ее выкипания. Подобный подход, конечно, является весьма приближенным, однако его можно допустить для предварительных ориентировочных расчетов. Наиболее теоретически обоснованный подход к расчету процессов перегонки нефтяных фракций будет приведен в последней части настоящей главы. [c.98]

Рауля, и тогда растворы уже будут относиться к типу проявляющих отрицательные отклонения. Важно лишь, что в обоих случаях для всего диапазона концентраций характерно то, что экспериментальные кривые сохраняют монотонность, не имеют -экстремальных точек и что при любом составе фаз давление пара раствора и его температура кипения являются промежуточными величинами между давлениями паров и точками кипения чистых компонентов системы, соответственно. [c.37]

Фрэнсис и Юнг [123] та.кже исследовали действие дымящей азотной кислоты на парафиновые углеводороды при их точке кипения. Они нитровали изогептан, изогексан и изопентан путем длительного кипячения их с обратным холодильником в течение нескольких дней с дымящей азотной кислотой. [c.302]

В последнее время оказалось возможным нитровать также и высокомолекулярные углеводороды благодаря наблюдению Грундмана [6], который установил, что при достаточно высоких температурах— уже при 160—180°—происходит очень быстрое нитрование парафиновых углеводородов в жидкой фазе перегретыми парами азотной кислоты или двуокисью азота. Оказалось, что реакция эта не зависит от концентрации азотной кислоты. При этом необходимо, чтобы применяемые для нитрования углеводороды или техническая смесь углеводородов обладали начальной точкой кипения выше 180°. [c.266]

К первому типу относятся растворы так называемого нормального вида, у которых равновесные изотермические и изобарные кривые кипения и конденсаций, построенные по экспериментальным данным, во всем интервале мольных составов изменяются монотонно и не имеют экстремальных точек. Давление пара раствора и его температура закипания при любой концентрации являются промежуточными величинами между давлениями паров и точками кипения чистых компонентов системы, хотя и отклоняются от значений, рассчитанных по закону Рауля. Смотря ро тому, в сторону больших или меньших значений наблюдаются отклонения от линейного закона, говорят о положительных или. отрицательных отступлениях раствора от идеальности. [c.36]

Точки кипения нитропарафинов, полученных при газофазном нитровании газообразных парафиновых углеводородов [c.287]

Изменение показателя преломления, удельного веса, точки кипения и объемного процента ароматики до и после катализа сведены в табл. 1. [c.184]

Нитросоединения, получаемые нитрованием при высоких температурах газообразных парафиновых углеводородов, могут быть разделены на отдельные чистые изомеры путем ректификации на хорошо действующих ректификационных колоннах. Однако эта возможность исключена в случае высокомолекулярных нитропроизводных, так как точки кипения стереоизомеров практически не отличаются друг от друга. [c.313]

В табл. 102 даны температуры кипения и воспламенения некоторых важных растворителей в сравнении с нитропарафинами. Отсюда видно, что нитропарафины имеют более высокую точку воспламенения, чем растворители почти с одинаковой точкой кипения, не содержащие ннтрогруппы [165]. [c.321]

Продукты реакции, которые подробно не идентифицировались, должны состоять, судя по их высоким точкам кипения (130—180° при 25 жж давления), в большинстве своем из ди- и иолинитросоеди-нений. [c.304]

Теплота испарения в точке кипения, ккал/моль. .. 6,6 Теплота сгорания (жидкости) при постоянном объеме [c.84]

Пример 1.6. В первых трех колонках табл. 1.6 приведены опытные данные Розанова по давлениям насыщенных паров компонентов и составам равновесных фаз системы ацетон — хлороформ под давлением 101 325 Па. При температуре 65 эта система образует азеотроп с максимальной точкой кипения и концентрацией ацетона в сосуществующих фазах хе=Уе=0,ЬЪЪ. При температуре азеотропной точки давление насыщенных паров ацетона 1=133 322 Па, а хлороформа />2=114 390 Па. Требуется рассчитать данные для построения кривой равновесия у—х по уравнениям Ван Лаара и Маргулеса и сравнить их с приведенными в табл. 1.6 опытными данными. [c.55]

Идея представления состава сложных углеводородных систем типа нефтяных фракций с помощью непрерывных кривых плотности распределения по какому-нибудь одному удобно выбранному аргументу оказалась удачной, ибо позволила несколько упростить расчетную процедуру. Представление нефтяных фракций в виде континуума требует замены ряда чисел, отвечающих отдельным компонентам, функцией одной характерной переменной. Для этого естественно исходить из кривых разгонок по истинным температурам кипения (ИТК), связав с ними какое-нибудь удобное для расчета процессов разделения свойство, которое непрерывно изменялось бы с составом смеси-континуума и тем самым определяло компоненты системы, характеризующиеся соответствующими точками кипения на кривой разгонки. [c.112]

Для изотермического графика (см. рис. 1.8) характерно обратное расположение указанных областей. Это объясняется тем, что чем ниже точка кипения компонента, тем больше будет давление его насыщенных паров при одной и той же температуре. Так, например, точке с абсциссой, равной единице, на графике изотермы отвечает наибольшая ордината (давление), а на графике изобар — наименьшая ордината (температура кипения). [c.34]

Представляют большой интерес методы разделения бинарных гомогенных в жидкой фазе азеотронных систем, которые при заданном внешнем давлении имеют либо максимальную, либо минимальную точку кипения на диаграмме t — х, у. Процесс выкипания жидкого гомогенного азеотропного раствора протекает при постоянной температуре и одинаковых составах жидкой и паровой фаз, что исключает использование обычных способов ректификации для получения обоих практически чистых компонентов смеси. [c.323]

Затем трубку охлаждали до комнатной температуры. От полученных ароматических углеводородов отделяли слой кислоты, промывали в начале 10%-ным раствором щелочи натрия до удаления кислой реакции, затем — водой, сушили над хлористым кальцием и перегоняли в присутствии металлического натрия. Продукт целиком перегиался в пределах 109— 110°С, что соответствует точке кипения толуола. Остальные константы выделенных нами аромати еских углеводородов оказались аналогичными с толуолом. Для сравнения приведем полученные нами константы толуола и константы толуола по Байльштайну. [c.21]

Пусть бинарный раствор компонентов а та ю образует положительный гомоазеотроп Еу (рис. VII.5), а используемый в качестве разделительного агента компонент Ь образует с ш гомоазеотроп Е , имеющий наименьшую в системе точку кипения. [c.331]

Типичным примером азеотропной ректификации, при которой разделительный агент, прибавляемый к бинарному азеотропу, образует более низкокипящий азеотроп с одним из его компонентов, является система метанол — ацетон, образующая постоянно кипящую смесь Е с минимальной точкой кипения при 54,6 °С содержание ацетона в смеси составляет 86,5%. Точки кипения метанола и ацетона соответственно равны 64,7 и 56,4 °С. [c.331]

За эталонный удобно принимать компонент с точкой кипения, расположенной вблизи середины температурного интервала выкипания исследуемой нефтяной фракции выбирать следует углеводород, который по строению и свойствам наиболее близок к основному групповому химическому составу смеси в целом. [c.110]

Наличие экстремальных (максимальных или минимальных) точек на изобарных кривых начала кипения и конденсации диаграмм состояния 1 — X, у вызывается большими отрицательными или положительными отклонениями раствора от закона Рауля и близостью точек кипения чистых компонентов системы. [c.323]

Значения Ig Р и в уравнении (П.93) определяются при температуре t, а Ig Pgs — при точке кипения текущего компонента по ИТК под атмосферным давлением. Подстановка в (11.93) значений Ig Рз и Ig Pgs по уравнению (1.54) приводит к искомому аналитическому соотношению [c.111]

Согласно определению, давление насыщенных паров азеотроП ной смеси должно быть больше либо меньше давления паров чистых компонентов системы в их точках кипения. Поэтому кривая зависимости Р — I для азеотропа всегда должна проходить либо выше, либо ниже кривых давления чистых компонентов смеси. [c.323]

Рассмотрим частично растворимые вещества, образующие двухслойные в жидкой фазе системы постоянно кипящих смесей, температура кипения которых занимает промежуточное положение между точками кипения чистых компонентов. Условия их парожидкостного равновесия отличаются тем, что на всем интервале концентраций, от О до 1, один из компонентов все время является низкокипящим, а другой — высококипящим. В связи с этим на всем интервале концентраций содержание низкокипящего компонента в паровой фазе всегда больше, чем в равновесной жидкости. Поэтому представляется целесообразным вести ректификацию подобных систем в одной полной ректификационной колонне, сверху которой в практически чистом виде отводится низкокипящий компонент а, а снизу — практически чистый высококинящий компонент ш. [c.313]

Рассмотрим положительный азеотроп с минимальной точкой кипения (рис. П.9). Независимо от того, является ли исходная система насыщенной жидкостью или паром/>2, а также от того, меньше концентрация хт пли больше величины у постоянно кипящей смеси, перегонка такой системы протекает в основном так же, как и для бинарных систем с монотонными кривыми равновесия. Если х < Ус, то постепенное выкипание приводит к прогрес-спвному утяжелению жидкого остатка перегонки, который обогащается компонентом ш, играющим на участке концентраций от О до у роль высококипящего компонента (ВКК). Если же хь > Уе, то в ходе постепенного выкипания жидкий остаток перегонки прогрессивно обогащается компонентом а, который играет роль ВКК на участке концентраций от г/ ДО 1>0- [c.102]

В то время как мононитросоединения, получаемые при газофазном нитровании низкомолекулярных парафинов, могут быть разгонкой легко разделены на индивидуальные соединения, такое разделение продуктов нитрования высокомолекулярных парафиновых углеводородов оказывается невозможным. Налример, отдельные изомеры нитрододекана практически не отличаются друг от друга по точкам кипения. [c.311]

Так же, как и низкомолекулярные хлорпитропарафины, высокомолекулярные геминальнозамещенные хлорпитропарафины не обладают повышенной точкой кипения по сравнению с нехлорированными продук-. тами, в то время как обычное введение хлора в молекулу сопровождается повышением температуры кипения. [c.348]

Растворитель, пригодный для селективного экстрагирования суль-фохлор идо в из сМ бси последних с парафиновыми углеводородами, должен иметь по возможности низкую точку кипения. Это необходимо для того, чтобы нри отгонке парафинового углеводорода от сульфохлорида по окончании экстрагирования не подвергать последний нагреванию до слишком высокой температуры, так как иначе, как уже указывалось, [c.404]

Из кривых фракционного состава нефтяных смесей наиболее важными являются кривые ИТК (в американской практике используют аналогичные кривые истинных точек кипения —ТВР, true-boiling point). [c.19]

На рис. 1.18 приведена изобарная равновесная диаграмма для второго типа частично растворимых веществ. Этот класс растворов характеризуется тем, что температура кипения трехфазной парожидкостной системы находится в промежутке между точками кипения ее чистых компонентов. Между составами ха и хв, отвечающими обеим сосуществующим жидким фазам А vi В, находящимся под заданным внешним давлением р при температуре кипения tg, проходит изобара жидкости, горизонталь tg = = onst. [c.40]

Судя по точке кипения фракции деароматизированного бензина, мы должны были бы ожидать присутствия следующих гидроароматнческих углеводородов метилциклогексана, [c.63]

Здесь нижний индекс относится к общему для всех точечных компонентов полюсу диаграммы, а индекс — к точке кипения (по кривой ИТК) текущего компонента. Если давления паров компонентов измерять через отношения их величины к давлению, при котором построена кривая ИТК, то последнее примет значение, равное 1. Тогда для текущего компонента в точке его кипения выполнится условие = ритк и 1д Ря = lg 1 = 0. Поэтому выражение для а принимает вид [c.111]

Мышьяк, сурьма и висмут существенно отличаются по структуре от типичных металлов и поэтому с металлами твердые растворы обычно не образуют. Более характерно возникновение эвтектических смесей. Так, сплав состава 60% Bi и 40% d плавится при 144°С. Широко применяемый сплав Вуда, температура плавления которого 65—70°С, т. е. HI же точки кипения воды, содержит 50% Bi, 25% РЬ, 12,5% Sn и 12,5% d. Сплав состава 41 % В , 22% РЬ, 11 % Sn, 8% d и 18% In плавит я лишь при 47°С. Сплавы висмута эвтектического состава применяются в автоматических огнетушителях и в качестве припоев. [c.381]

На рис. 1.17 приведена изобарная равновесная диаграмма для эвтектического класса частично растворимых бинарных систем. Между составами ха и хв, отвечающими обеим сосуществующим равновесным жидким фазам А ш В, находящимся под заданным внешним давлением р при температуре проходит изобара жидкости или линия точек кипения, горизонталь = onst. [c.40]

Для рассматриваемой нефтяной фракции значения Л , и являются постоянными и выражение (11.101) представляет взаимно однозначное соответствие между точкой кипения текущего псевдокомнонента по кривой ИТК и аргументом распределения 0. [c.113]

Итак, для полного разделения бинарного азеотропа Еу третий компонент до.лжен образовывать вспомогательный положительный азеотрон Е2 с одним из составляющих исходной смеси, и этот азеотроп должен иметь наименьшую точку кипения для данной тройной системы. Хотя теоретически безразлично, с каким из компонентов разделительный агент образует азеотрон, с практической точки зрения желательно, чтобы это был компонент, для которого требуется меньшая степень чистоты. [c.332]

Сырьем второй ректификационной колонны является жидкая фаза go, 2 декантатора, фигуративная точка которой, очевидно, располагается в области жидкости, недогретой до точки кипения. Для определения минимального расхода тепла ( да мин в кипятильнике второй колонны следует найти ту коноду, продолжение которой на тепловой диаграмме пройдет через фигуративную точку go, 2- По точке пересечения этой коноды с вертикалью П2 = onst определяется искомый минимальный расход тепла будучи увеличен, он обеспечит нормальный устойчивый режим разделения в отгонной секции. Пусть принято значение рабочего расхода тепла в кипятильнике Qr2 мин и тем самым определено расположение полюса отгонной секции второй колонны [c.292]

Рис. УП.4. Расчет установки, разделяющей азеотроп, однородный при точке кипения и неоднородный при более низ-4 ких температуоах, по тепловой диаграмме. [c.327]

При добавлении разделительного агента к положительным гомоазеотропам образуются азеотроиы, кипящие нри более низкой температуре, чем исходный. В некоторых же случаях разделительный агент образует тройной азеотрон, мипимальная точка кипения которого более низка, чем температура кипения исходного бинарного азеотропа. [c.328]

В ходе ректификации в качестве дистиллята колонны будет отбираться низкокипящий азеотроп Е , кривые же разделения будут выходить из фигуративной точки наименее летучего в данной области диаграммы компонента и, огибая участок треугольной диаграммы, примыкающий к компоненту промежуточной летучести, сходиться в фигуративной точке Е - Так, если точка кипения компонента а выше, чем компонента Ь, то характер кривых ректификации системы Ь, представляющей смесь азеотропа Еу и разделительного агента Ъ, представится линиями, показанными на рис. VII.5. Если же точка кипения а ниже, чем у разделительного агента, то кривые ректификации, согласно рис. VII.6, выходят из фигуративной точки Ъ, огибают участок, примыкающий к вершине а, и сходятся в фигуративной точке Е наиболее низкокиняшего азеотропа. Легко заметить, что независимо оттого, выше точка кипения разделительного агента Ь или ниже, чем -у компонента а, кривые ректификации весьма схожи. Следует только иметь в виду, что при добавлении Ъ к Еу необходимо строго придерживаться условий материального баланса, тогда фигуративная точка Ь их суммы попадает на прямую баланса а а- [c.331]

Первая система трудно поддается разделению в обычной колонне вследствие небольшой разницы в точках кипения воды (100 °С) и уксусной кислоты (118,1 °С). Цель добавления третьего компонента состоит в том, чтобы увеличить относительную летучесть компонентов системы, поэтому его воздействие на летучие свойства воды и уксусной кислоты должно быть различным. Кроме того, третий компонент должен либо вовсе не растворяться, либо обладать частичной растворимостью с НКК, но зато полностью-смешиваться с ВКК. Этим условиям отвечает, например, бутил-ацетат, весьма слабо растворимый в воде и образующий с ней гете-роазеотрон, точка кипения которого равна 92 °С. [c.335]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология