Скорость капли

Если скорость капли топлива относительно воздуха обозначить через V и диаметр капли в микронах через d, то, время [c.118]

При расходе газа через контрольный трубопровод Vb=0,025 м /с, внутреннем диаметре трубопровода й = =0,005 м и расстоянии от сопла форсунок до диафрагмы 21 (см. рис. 84), где замеряли давление и температуру охлаждаемого газа, /,=6,5 м, скорость газа в контрольном трубопроводе i =10 м/с, а время движения испаряющейся капли (если принять скорость капли, равной средней скорости газа в трубопроводе) т=0,65 с. При средней температуре газа в трубопроводе ср=120°С за т= =0,65 с полностью испаряются в потоке газа капли спектра распыливания воды с медианным диаметром 60 и ПО мкм. При м=160 мкм и =120"С л исп=0,82, а при [c.202]

Расчеты, проведенные для абсорбции паров бензола соляровым маслом, указали на погрешность методики расчета через средние диаметры и на роль мелких фракций в распыле в процессе массообмена. Однако в работе отсутствует сравнение результатов расчета с экспериментом, необоснован выбор коэффициента абсорбции, не учтено изменение скорости капли во время пребывания ее в аппарате, [c.252]

Пылинка, двигаясь вблизи капли, следует за движением газа, обтекающего последнюю (дальнее гидродинамическое взаимодействие), что затрудняет соприкосновение. Чем больше начальная скорость пылинки относительно капли, т. е. разность скорости капли и газового потока, тем больше ее начальный импульс, способствующий преодолению дальнего гидродинамического взаимодействия и движению частицы по примой на поверхности капли. Таким образом, осуществляется осаждение капель субмикронного размера в скоростных пылеуловителях. Орошающая жидкость впрыскивается в горловину трубы под низким давлением и равномерно распределяется в виде жидкой завесы по поперечному сечению горловины. Запыленный газ протягивается с помощью вентилятора, обычно установленного после циклона. Двигаясь со скоростью в сотни или даже тысячу метров в секунду, газ разбивает жидкость на капли, которые лишь постепенно увлекаются воздушным потоком, так что сохраняется необходимая дли инерционного захвата аэрозоля скорость движения капе.11ь относительно воздуха. Расход энергии на создание высокоскоростного потока в трубе Вентури очень высок, в то время как возможности конденсационного метода пылеулавливания не изучены и не использованы. [c.353]

Аэродинамические исследования, проведенные нами в конфузорной камере вихревой сушилки, показали, что для начального участка движения газового потока в сушильной камере осевые скорости по сравнению с окружными составляют незначительную величину, поэтому их величиной в расчетах можно пренебречь. В этом случае относительную скорость капли в газовом потоке можно определить по уравнению [c.177]

Кривая сопротивления для д = 1 разделяет область между линиями для твердой сферы и газового пузырька на 50 100 две части, что позволяет проводить оценочные расчеты при произвольных значениях параметра д. Если необходимо найти более точное значение скорости капли по известному диаметру и заданному отношению вязкостей дисперсной и сплошной фаз, то можно воспользоваться формулами (1.86), (1.89) ирис. 1.5. [c.24]

Уо и Уо — относительная скорость капли и воздуха [c.176]

Для реализации на практике потенциального течения должны быть предусмотрены направляющие вставки. Получаемая траектория капли представляет собой пространственную спираль (рис. 3.26). Радиальная скорость капель на выходе иэ распылителя мала. В тангенциальном направлении траектория определяется по существу тангенциальным вектором скорости капли. Наряду с этим капля увлекается или тормозится потоком газа. Траектория в осевом направлении получается из наложения силы тяжести и осевой составляющей силы воздействия на каплю газового потока, которая может быть направлена и навстречу гравитационному полю. Поток газа, направленный навстречу капле, имеет вблизи от распылителя небольшую радиальную составляющую. Капля движется, выйдя из распылителя, сначала практически в почти спокойной атмосфере. Чем ближе капля к входу газа, тем сильнее становится встречное движение, т. е. тормозящее действие. Поэтому предполагается, что поток газа Оо направлен [c.182]

Образующиеся при распылении жидкости капли имеют значительную начальную скорость, соответствующую скорости струи, из которой они образовались. Если факел распыла направлен вниз, начальная скорость капли постепенно уменьшается под действием сопротивления среды до тех пор, пока не установится постоянная скорость падения капли, определяемая равенством силы тяжести и силы сопротивления среды. [c.622]

При факеле, направленном вверх, скорость капли уменьшается вследствие сопротивления среды, а также под влиянием силы тяжести. При этом капля поднимается на некоторую высоту, на которой ее скорость становится равной нулю, после чего начинается падение капли под действием силы тяжести. Это движение, являющееся в начале ускоренным, тормозится сопротивлением среды, и в конце концов устанавливается постоянная скорость падения капли. [c.622]

По уравнению (УП1-4) рассчитывают относительную скорость капли, т. е. скорость ее движения относительно газа. Если скорость газа равна и>, то абсолютная скорость капли [c.623]

Важной индивидуальной характеристикой взаимодейст- ВИЯ капли со стенкой является скорость ее движения. Скорость капли перед взаимодействием определяется начальной скоростью капли в момент ее образования и процессом движения — динамическим взаимодействием капли с парогазовой средой, с другими каплями, тепловым взаимодействием капли со средой, другими каплями и стенкой (радиация) тепловое воздействие иа каплю, обусловленное ее движением, проявляется, в частности, через деформацию капли из-за температурной зависимости вязкости и поверхностного натяжения, а также через массообмен. Предположение о равенстве начальных скоростей всех капель и о детерминированном характере движения отдельной капли по уравнению движения ее центра масс равносильно утверждению о том, что все капли размера / имеют непосредственно перед стенкой одну и ту же скорость [c.39]

Анализ результатов, приведенных в табл. 2.9, показывает, что принятая схема процесса деформации капли достаточно реальна. Так, даже при небольшой скорости капли перед ударом Юк=2,7Т м/с (при этом е = 50) имеет место сплющивание капли почти в 15 раз с увеличением площади поверхности более чем в 5 раз (т. е. на 400%) при скорости примерно 3,5 м/с ( Уе = 80) капля данного размера по некоторым данным (например, [2.32]) становится неустойчивой и может распасться, однако там же приведены кадры скоростной киносъемки с каплей радиу- [c.85]

Из последнего соотношения следует, что коэффициент теплоотдачи а пропорционален плотности орошения в степени /о и скорости капель ai в степени /з. Если допустить, что форсунка дает равномерный факел по всем направлениям, то неравномерность плотности потока в факеле форсунки объясняется неоднородностью поля скоростей.. Такое предположение позволяет считать, что скорость капли пропорциональна плотности орошения. Тогда из соотношения (4.23) следует (1 / /2, При прочих равных условиях интенсивность теплоотдачи должна возрастать с увеличением плотности орошения. [c.178]

При стационарном процессе скорость в струе до взаимодействия со стенкой равна скорости в жидкости, изменившей направление движения и текущей вдоль преграды. Давление в критической точке равно скоростному напору. Если бы взаимодействие капли со стенкой в точности соответствовало стационарному процессу натекания струи жидкости на преграду, то давление в центральной области диска равнялось бы скоростному напору, взятому по скорости капли гик до взаимодействия со стенкой. В нестационарном процессе натекания капли на преграду скорость 1г)ц->0 вместе со скоростью кромки диска Шо, в противном случае будет нарушаться условие сплошности. Логично предполагать, что давление в центре проекции капли на стенке (критическая точка капли) определяется следующим выражением [c.87]

К основным параметрам системы капель относятся скорость капель, температура и функция распределения капель по размерам. Скорость капли определяется ее начальным значением, процессом движения и взаимодействием с другими каплями для температуры и функции распределения, кроме того, следует учесть и тепломассообмен системы капель. Начальная функция распределения существенно зависит от индивидуальных особенностей распылителя ее определяют, как правило, экспериментальным путем. [c.107]

Основным параметром в данном случае является скорость встречного потока газа V. Скорость капли на выходе из центробежного распылителя может быть рассчитана. по Мильборну, Маршаллу и Фразеру . При этом учитываются радиальная (v ) и тангенциальная (v ) скорости при выходе из распылительного колеса. Тангенциальная скорость на выходе соответствует окружной скорости. Радиальная и тангенциальная скорости слагаются в v , с углом выхода капли ао к радиусу-вектору. С окружности распылительной камеры навстречу капле движется газ снижающимся потоком с наложенным вихревым потенциальным потоком, имеющим начальную скорость q и угол входа газа уо к радиусу-вектору. [c.181]

Мш)/с/х= (2,85) где М —— масса капли т—скорость капли Я [c.133]

После окончания тепловой релаксации капли и перехода ее на участок испарения последствия кинематической коагуляции имеют главным образом механический характер и могут быть описаны выражениями, приведенными в 2.7. Из-за влияния коагуляции на тепломассообмен размер и скорость капли могут изменяться на участке испарения вблизи высокотемпературной поверхности. Возрас- тание размера и замедление капли в результате слияний с более мелкими каплями приведет к увеличению продолжительности воздействия- на нее излучения со стороны стенки. С развитием процесса коагуляции средний размер капли сдвигается в сторону увеличения, а это сокращает межфазную поверхность и скорость испарения для системы капель в целом. Преобладание одного из двух указанных факторов —более продолжительное облучение или снижение межфазной поверхности — может быть определено расчетным или экспериментальным путем для конкретных, условий струйного охлаждения. Следует отметить, что при [c.136]

Рейнолвдса С, =0,705. Из (А) будем иметь Rej = ч/5310/0,705 86 . Проводя аналогичные расчеты коэффициента сопротивления для Re,, найдем, что С, = = 0,725, и для следующего приближения получим Re3 = /5310/0,725 = 85,6. Поскольку Re3 мало отличается от Rej, примем Re=85. Тогда искомая скорость капли II о = 5,6 7 см/с. [c.31]

Скорость капли, обтекаемой потоком неньтоновской жидкости при Ке <1, найдем, подставляя в (1.87) значениеС, определяемое формулой (1.109). В этом случае имеем [c.34]

Значение м - предельной скорости капли в безграничной ясидко-сти — может бьггь рассчитано с помощыо формул, приведенных в гл. 1, а т - функция отношения вязкостей ц =А1д/Мс - представлена авторами [134] в виде графика. В работе [1Я5] получена интерполяционная формула для функции т=т( 1 ), котор 1ая описьшает предложенную в [134] зависимость с погрешностью 3-5 %. Она имеет вид [c.83]

Для данного примера критерий Архимеда Аг =64500, и и же. 1.8 находим, что Ке 380. Тогда скорость капли и 0,1 м/с и коэффициент массопередачи по сплошнойфазе к-с 2,0б 10" м/с. [c.284]

Заслуживает внимания модель продольного перемешивания в распылительных колоннах, предложенная в работе [214]. Базируясь на относительной скорости капли и совместив с ней подвижную систему координат, рассматривали распылительнукэ колонну как насадочную, в которой роль насадки выполняют капли (отличие состоит в том, что капли не соприкасаются). В этом случае для сплошной фазы число Пекле, отнесенное к диаметру капли йк, определяется по уравнению [c.203]

Различные корреляции для вычисления скорости капли были предложены и другими авторами [78—80]. Хорошие результаты при расчете скорости капель в стесненном потоке дает использование корреляции, полученной Ценцем [81] для псевдоожиженных твердых частиц (рис. 14.5). Эта кор- реляция чаш е используется для вычисления объемной доли дисперсной фазы, однако дает хорошие результаты и прп расчете скорости капель. [c.299]

Другой принципиальный подход к оценке эффективности улавливания частиц основан на учете относительной скорости капли и газов непосредственно после освобождения капли в горловине трубы Вентури и ее разгона. Однако этот подход тоже не давал возможности вывести соотношение, которое можно применить к оценке эффективности скрубберов Вентури. В общих чертах очевидным является тот факт, что эффективное скруббирование непосредственно влияет на количество энергии, потребляемой в процессе очистки. Перепад кинетической энергии Д к при взаимодействии жидкости с газами может быть вычислен по формуле [c.418]

При больших скоростях капли измельчаются до очень малых размеров. Эти явления изучены многими исследователями, и установлены раз.чпчные количественные соотношения, связывающие перечисленные выше параметры с размерами капель, степенью измельчения и т. д. Полученные данные паилучшим образом согла-совыва.лись с уравнениями, основанными на анализе размерностей или на приближенных моделях явления. Мюссе (1955) проанализировал все эти работы и тем дал повод для более критического теоретического и экспериментального изучения. [c.37]

Рассмотрим более детально каждую составляющую. Очевидно, что количество теплоты, отводимой от поверхности взаимодействующими с ней каплями, ироиорцио--нально количеству этих капель и теплопроизводительностн каждой капли. Количество капель, поступающих.на стенку в единицу времени, зависит от плотности размещения капель в газовой среде и скорости каждой капли скорость у стенки есть функция начальной скорости капли и истории ее движения. Теплопроизво-дительность капли — количество теплоты, отнимаемой у стенки в результате единичного акта взаимодействия — зависит от скорости капли перед ударом, ее размера н направления движения. Для выявления основных свойств процесса целесообразно максимально упростить ситуацию и затем использовать. грубую схему в качестве основы для построения более сложных моделей. [c.36]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология