Потенциальный поток

Теория такой двухспиральной системы была детально рассмотрена Шмидтом [731], который определил потенциальный поток обтекания ит= Я для внешней спирали, ротационный поток ит=1Я для внутренней спирали и учел зону смешанного потока, разделяющую эти области. В зоне смешанного потока, где потенциальный поток переходит в ротационный, происходит изменение направления движения вторичного (осевого) потока. Шмидт предложил уравнение движения частицы, выведенное так же, как и ранее, но со сложным спектром взаимодействия, и эти уравнения невозможно решить в случае циклонов такого типа. [c.256]

Рис. 10.7. Обтекание круга потенциальным потоком несжимаемой жидкости а) без циркуляции прн нулевом угле атаки (а = 0), 6) без циркуляции при афО, в) обтекание с циркуляцией

Траектории отдельных частиц потенциального потока жидкости называются линиями тока. Во многих случаях их можно вычислить, если границы канала имеют плавные очертания без выступов. На рис. 3.4 показаны линии тока потенциального течения при обтекании круглого цилиндра. [c.45]

Соответственно под обратной задачей понимается нахождение конфигурации решетки, которая поворачивает на угол Др заданный ноток, образующий с фронтом решетки угол Рь Обычно в такой постановке однозначного решения обратной задачи не имеется. Существует бесконечное множество решеток, отличающихся друг от друга геометрическими параметрами и формами профилей, которые удовлетворяют поставленным условиям. Задача становится однозначной при наложении дополнительных условий. В случае потенциального потока эти условия обычно налагаются на геометрию решетки и.пи на распределение давления по профилю, или, наконец, на комбинацию из указанных факторов. В случае вязкого потока из всего множества решеток, осуществляющих заданный угол поворота, находится оптимальная (с минимальными потерями). [c.8]

Теорема Жуковского о силовом воздействии потенциального потока [c.8]

Согласно (5) и (8) для потенциального потока несжимаемой жидкости получим [c.10]

Из этих выражений для составляющих сил давления следует, что в потенциальном потоке несжимаемой жидкости величина равнодействующей всех аэродинамических сил, приложенных к профилю в решетке, равна произведению плотности жидкости на величину геометрической полусуммы скоростей и на значение циркуляции вокруг профиля [c.11]

Здесь Г — по-прежнему циркуляция скорости, взятая по любому контуру, охватывающему данный единичный профиль. Таким образом, можем сформулировать следующую теорему при обтекании единичного профиля потенциальным потоком равнодействующая сил, приложенных к профилю, равна произведению плотности и скорости набегающего потока на значение циркуляции Г вокруг профиля. Для отыскания направления равнодействующей, являющейся в этом случае подъемной силой, нужно вектор скорости повернуть на угол л/2 в сторону, противоположную наиравлению циркуляции. [c.12]

Приближенно примем, что при безотрывном обтекании решетки нанравление скоростей в сечении % — 2 для вязкого и потенциального потоков одинаково, т. е. положим, что [c.13]

Другую проекцию равнодействующей на направление среднегеометрической скорости Нх будем называть вязкой силой, характеризуя этим самым причину ее возникновения, поскольку в потенциальном потоке несжимаемой жидкости она равна нулю. [c.15]

Сравнивая обтекание данной решетки вязким и потенциальным потоками несжимаемой жидкости при одной и той же (по величине и направлению) скорости набегающего потока, замечаем, что влияние вязкости двояко оно приводит как к изменению величины циркуляционной силы Жуковского С, так и к появлению добавочной осевой силы В результате возникает вязкая сила (сопротивление) Вх, а также изменяется величина подъемной силы Ну. [c.15]

В потенциальном потоке на профиль действуют только силы давления, равнодействующая которых, согласно теореме Жуков ского, равна подъемной силе профиля Н = Ну. Сопротивление отсутствует А = 0. Влияние вязкости сказывается как в появлении на поверхности профиля касательных сил — трения, так и в перераспределении сил давления. В результате в вязком [c.15]

Здесь е — угол между направлениями подъемной и равнодействующей сил. В потенциальном потоке е = 0. [c.17]

Рассмотрим сначала потенциальный поток несжимаемой жидкости. Тогда задача обтекания тела данной формы сводится к нахождению функции тока д з(а , у) и потенциала скорости ф(ж, у). [c.19]

В потенциальном потоке касательные силы отсутствуют, и поэтому, казалось бы, равнодействующая всех сил давления, приложенных к пластине, должна быть направлена но нормали [c.26]

Для определения влияния сжимаемости при докритических скоростях на распределение скоростей и давления по профилю можно воспользоваться также другой приближенной теорией, основанной на гипотезе затвердевания линий тока при обтекании данного тела потенциальными потоками несжимаемой жидкости и сжимаемого газа ). Согласно уравнению неразрывности для элементарной струйки тока, прилегающей к профилю, в изоэнтропическом потоке газа справедливо следующее соотношение [c.36]

Рис. 10.79. Обтекание потенциальным потоком решетки крыльев конечного удлинения, расположенных между двумя параллельными плоскостями

Проблема дополнительно усложняется, если струи непараллельны. Одним из логически напрашивающихся вариантов является пара сталкивающихся струй. Опубликованы обширные математические исследования, основывающиеся на теории потенциального потока и величине свободной поверхности. Эти методы анализа позволяют получить некоторое представление об общих гидравлических характеристиках подобных систем, но, к сожалению, совершенно не проливают света на смешение с окружающей средой. [c.311]

Пока рассматривается только потенциальный поток, т. е. в уравнении (4-31) А=1. [c.126]

Рис. 4-5, Траектории частиц в потенциальном потоке при ро=1.

Основным параметром в данном случае является скорость встречного потока газа V. Скорость капли на выходе из центробежного распылителя может быть рассчитана. по Мильборну, Маршаллу и Фразеру . При этом учитываются радиальная (v ) и тангенциальная (v ) скорости при выходе из распылительного колеса. Тангенциальная скорость на выходе соответствует окружной скорости. Радиальная и тангенциальная скорости слагаются в v , с углом выхода капли ао к радиусу-вектору. С окружности распылительной камеры навстречу капле движется газ снижающимся потоком с наложенным вихревым потенциальным потоком, имеющим начальную скорость q и угол входа газа уо к радиусу-вектору. [c.181]

Рнс. 4-6. Зависимость Рмин= (Рр) для потенциального потока. [c.132]

На рис. 38 представлены результаты обработки экспериментов. По оси ординат отложена действительная (физическая) координата х, по оси абсцисс — теоретическая координата /т, которая получается из решения задачи об ударе струи в стенку методом потенциального потока [c.123]

Рис. 1.8. Обтекание окружности (кругового цилиндра большой длины) потенциальным потоком

Рис. 1.9. Обтекание внутреннего двугранного угла потенциальным потоком

Отождествляя среднерасходную скорость со скоростью потенциального потока [вычисляемую по формуле (4.1)], определим скорость в ядре потока [c.178]

Рис. 10.8. Обтекание профиля потенциальным потоком несжимаемой жидкости а) обтеканне без циркуляции, б) обтекание с циркуляцией

Таким образом, в области, где / ,/<—0,1, следует предположить, что обтекание ребра аналогично обтеканию пластины потенциальным потоком. Скорость потока в межреберном пространстве этой области мало отличается от скорости набегающего потока. Замеры скорости, выполненные иа радиусах 37, 43 и 49,5 мм при азимутальных углах от 0 = О до 0 = 36° с точностью до 20% подтверждают справедливость сформулированного выше положения. [c.178]

Для элементарного объема, взятого в потенциальном потоке, должно выполняться условие сплошности, которое для несжимаемой жидкости в прямоугольных декартовых координатах запишется в виде [c.200]

Рпс, 1.29. Возможные схемы циркуляционного обтекания круглого цилиндра потенциальным потоком. [c.43]

Джонсон, Хамелек и Хотон [46, 47] изучали массопередачу, сопровождающуюся реакцией первого или второго порядка в сплошной фазе, при средних значениях Ке. Для случая газовых пузырей с развитой циркуляцией авторы использовали распределение скоростей по Кавагути [48], а для более высоких значений Ке — профиль скоростей потенциального потока. Система уравнений конвективной диффузии была решена авторами вплоть до значения Ке = = 200. Полученные результаты оказались очень близкими к результатам, которые дает использование пенетрационной теории. [c.233]

В [20, 25] предложено использовать Сд —0,88 на оепо-ваиии исследования потенциального потока, нормального к топкой [гластине. Коэффициент трепия увеличивается при увеличении толн ипы ребра как результате увеличения сопротивления формы. При Кв =2000 и длине полосы 3,18 мм вклад от сопротивления формы составляет 32% при толщине ребра 0,1 мм и увеличивается до 54% для ребер толщиной 0,25 мм. Как правило, экспериментальные значения коэффициентов трения превышают значения, рассчитанные по (4). Это обусловлено заусенцами, которые могут существовать на передней и задней кромке ребер Заусенцы увеличивают эффективную толщину пластины и тем самым увеличивают сопротивление формы. [c.101]

Используя уравнения потенциального потока для идеальной жидкости Альбрехт [6] рассчитал траекторию частицы, которая строго коснется поверхности улавливающего тела. Лэнгмюр и Блоджет [490] и Бозанке [101] также использовали теорию потенциального потока для определения траекторий частиц. Можно показать, что безразмерное выражение, выведенное Бозанке, является обратной величиной параметра инерционного столкновения. По теории потенциального течения максимальная скорость потока на поверхности улавливающего материала в два раза больше, чем скорость набегающего потока Va, тогда как на самом деле наличие пограничного слоя приводит к тому, что скорость на поверхности равна нулю. Различия в рассчитанных отдельными авторами траекториях объясняются различиями в выборе начальных точек для расчетов и числе последовательных операций. Так Альбрехт [6] начинает расчеты при. г = —3, тогда как Лэнгмюр и Блоджет [490] начинают при х=—4 и используют дифференциальный анализатор для расчета большего числа шагов. [c.304]

К решению которого и сводится задача построения плоскопараллельного потенциального потока идеальной несжимаемой жидкости. Прп этом используется граничное условие непроницаемостн для жидкости твердой границы обтекаемого тела IV = О, т. е. равенство нулю около стенки нормальной к ней составляюш ей вектора скорости. [c.96]

В дальнейшем ограничимся рассмотрением потенциального потока. Как было доказано в 11 гл. II, в случае потенциального — безвихревого — потока циркуляция Г к по определенному контуру а Ъ Ь2а2 равна циркуляции Г по любому контуру, охватывающему профиль, в том числе и по поверхности самого профиля, т. е. Гок = Г, и, следовательно, в потенциальном потоке [c.10]

Рассмотрим здесь два режима обтекания капли в стоксовом приближении (решение Рыбчинского — Адамара) и в потенциальном потоке (внутри капли — вихрь Хилла), т. е. соответственно при малых и больших числах Рейнольдса. Для функции тока вблизи поверхности каплц имеем [c.281]

Рассмотрим теперь траектории частиц в плоском потенциальном потоке при начальных условиях, более близких к -действительным. Обычно в центробежных сепараторах - запыленный поток вводится из периферии зоны сепарадии, причем в точке ввода как тангенциальная, так и радиальная скорости пылинок близки к нулю [c.130]

Если бы течение жидкости в зарубашечной полости было только ползущим, его можно было бы сопоставить с потенциальным потоком. Однако течение может быть турбулентным. И в этом случае движение в ядре потока можно считать подчиняющимся законам потенциального течения. [c.199]

Решить уравнение (4.33) аналитически можно лишь для простейшей геометрической формы (полуплоскость, прямоугольник, круг н пр.) для более сложных форм нужно применить моделирование потенциального потока электрическим полем. Это моделирование выполнимо либо на сеточных моделях, либо на серийно выпускаемых электрогидроаналоговых устройствах (ЭГДА) с помощью электропроводящей бумаги. [c.200]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология