Гидравлическое сопротивление газораспределителя

Гидравлическое сопротивление слоев катализатора и газораспределителей рассчитывают по уравнению [c.307]

Гидравлическое сопротивление полого скруббера весьма незначительно при отсутствии каплеу-ловителя и газораспределителя оно обычно не превышает 250 Па. Полые форсуночные скрубберы обеспечивают высокую степень очистки только при улавливании частиц размером 10 мкм и малоэффективны при улавливании частиц размером 5 мкм. В качестве иллюстрации этого на рис. 13.5 приведены зависимости величины при удельном орошении 1 л/м газов и скорости газов 0,6 м/с от высоты активной зоны скрубберов двух различных типов, построенные на основании уравнений (13.7) и (13.12). [c.362]

Примечание. Грубо ориентировочный расчет необходимого гидравлического сопротивления газораспределителей по уравнению (1.36) дает следующие значения [c.309]

Таблица II 1.3. Расчетные данные по гидравлическому сопротивлению газораспределителей

Гидравлическое сопротивление (ДР, Па) газораспределителя находят по формуле [14] [c.198]

Это можно осуществить в так называемом переточно-ожиженном слое, создаваемом на наклонном газораспределителе [33, 34]. С помощью конструктивных приемов переточно-ожиженный слой удается создать на решетке, имеющей малое гидравлическое сопротивление, например на металлической сетке или наборе из колосников (рис. 2.18). [c.120]

Процесс каталитического крекинга осуществляется в двухфазной системе газ (или пары) — твердое тело. Для аппаратов с микросферическим катализатором наблюдается несколько состояний двухфазной системы в зависимости от параметров процесса. При малых линейных скоростях газ или пар проходит через слой катализатора, фильтруясь через каналы между частицами твердого вещества. Если повысить скорость газового потока, то наступает момент, когда силы газодинамического воздействия становятся равными массе слоя твердых частиц, которые начинают при этом хаотично перемещаться друг относительно друга. Дальнейшее увеличение скорости газа приводит к интенсивному перемешиванию и расширению слоя твердых частиц — частицы как бы кипят , образуя псевдоожиженный слой. Эффективность псевдоожижения зависит от многих факторов плотности, формы, размеров и фракционного состава частиц, характеристик газового потока, конструкции газораспределителей, эжекторов, распылительных форсунок и других параметров. На практике псевдоожиженный слой характеризуется концентрацией твердых частиц, скоростью нача.т1а ожижения, интенсивностью массо- и теплообмена, уносом частиц из слоя, перепадом давления в слое и др. Под скоростью начала ожижения понимается скорость, которая соответствует состоянию, когда гидравлическое сопротивление слоя Микросферического катализатора, расположенного в реакторе. Уравновешивается весом ожижаемого слоя твердых частиц. Рабочая скорость ожижения с точки зрения эффективного массо- и [c.67]

Уравнения (4.7)-(4.8) при заданной протяженности факела позволяют завершить расчет колпачкового газораспределителя и определить число колпачков, а также возможные варианты параметров отверстий колпачка (их число, скорость истечения, начальный радиус струи) и соответствующие им гидравлические сопротивления решетки. Графическое изображение факелов в сечении и в плане приводит к картинам, напоминающим цветок ромашки (см, рис. 4.4). Анализ таких картин позволяет оценить площадь застойных зон, сделать вывод о рациональности задания начальных параметров струй, числе отверстий и их размещении в колпачке, а также прогнозировать характер взаимодействия струй в работе. Для оценки различных конструкций может быть использовано число стесненности факелов ri , равное отношению суммарной площади проекций факелов к площади решетки F [c.110]

Исследование гидравлических характеристик коллекторных газораспределителей с цилиндрическими насадками было проведено на элементе газораспределителя, выполненном в натуральную величину [102]. На основании полученных зависимостей, а также литературных данных разработана методика расчета газораспределителей установок каталитического крекинга, в основу которой положены экспериментально найденные зависимости неравномерности распределения воздуха в ниппелях одного луча коллектора и коэффициента сопротивления от отношения площади ниппелей к площади луча. [c.198]

Основными типами промышленных газораспределителей являются пористые, дырчатые и колпачковые (рис. 6.9.6.3) [28-32]. Пористые газораспределители представл5пот собою пористую плиту. Гидравлическое сопротивление пористых газораспределителей довольно велико и имеет линейную зависимость от скорости газа. При использовании пористых распределителей слой более однороден, а образующиеся газовые пузыри имеют меньшие размеры. Провал твердых частиц через [c.579]

Результаты измерений показывают, что при сопротивления газораспределителя не хватает для равномерной раздачи потока по всему сечению аппарата, С ростом скорости, увеличивается газонаполнение приреше-точной зоны. Образующиеся газовые подушки (очаги) с малой концентрацией зерен ослабляют связь в системе распределитель - слой. Но при У> крзаметно, что необходимы дополнительные гидравлические затраты на компенсацию ослабления взаимодействия в этой системе, для сохранения способности регулирования потоков, чтобы обеспечить практически достижимое значение min. [c.19]

Высокая степень равномерности распределения псевдоожижающего агента по поперечному сечению возможна при использовании в качестве газораспределителя мелкопористых плит, которые к тому же не только не допускают провала частиц и не забиваются ими, но и имеют, как правило, слишком значительное гидравлическое сопротивление. Кроме того, пористые (обычно керамические) плиты могут загрязняться пьшью или другими мелкими частицами, содержащимися в промышленных потоках газа. По этой причине пористые плиты употребительны лишь в лабораторных установках малого масштаба. [c.541]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология