Изменение параметров по длине струи

ИЗМЕНЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПО ДЛИНЕ СТРУИ [c.377]

Изменение параметров по длине струи [c.377]

Более детальное изложение теории струи в потоке можно найти в монографии Г. Н. Абрамовича и др., ссылки на которую приведены выше, где показано, что при большой начальной неравномерности струи (толстых пограничных слоях на срезе сопла) при изменении относительной скорости спутного потока в интервале 0,5 < т< 2 влияние величины т на законы изменения основных параметров но длине струи (Ь х), Aum x), Aim(x) и т. п.) невелико, причем минимальная интенсивность изменения [c.388]

Более детальный анализ изменения параметров газа по длине начального участка нерасчетной сверхзвуковой струи в одномерной постановке дается в 6. [c.403]

Теоретическая зависимость изменения параметров струи по ее длине от турбулентности среды еще не найдена, но предполо- [c.35]

Плотность зоны газ-твердые- частицы р является условным расчетным параметром струи. Для частиц данного размера и плотности значение рп постоянно по длине струи [1, 17, 54]. Скорость истечения струи и ее начальный диаметр не оказывают влияния на величину р Не обнаружено влияние на р и числа псевдоожижения. При изменении Ж в 1,5-2,5 раза плотность зоны газ-твердые частицы сохраняет постоянное значение, равное рп при ] = 1,0. Независимость р от числа псевдоожижения, скорости истечения и диаметра сопла свидетельствует об идентичности гидродинамических условий на границе факела. [c.42]

Мы, как и предыдущие исследователи, первоначально исходили из предположения сплошного по сечению ВТ вида расширяющейся струи. Однако характер изменения ряда параметров потока вдоль трубы (рис. 1.26, 1.27) дает основание считать, что спиральный характер течения струй сохраняется на значительной длине трубы, и в этом случае вклад такого течения в общий процесс темпе- [c.46]

Разделительные вставки не только рассекают на части струи основного потока, но и дают возможность проследить за изменением температурной эффективности при частичной изоляции взаимодействия — вернее, снижения радиуса, на котором происходит взаимодействие струй основного потока и противотока. Результаты, полученные на разделительных вставках = (26,0-30,0) мм, указывают на наличие положительного эффекта за счет исключения взаимодействия потоков в периферийной области на расстоянии (2-4) калибра от соплового сечения с изоляцией периферийной области разделительной вставкой длиной (2,5-1,5) калибра. Эти результаты указывают на существование процессов струйной перестройки в области (3-6) калибров, зона этой перестройки зависит от значений параметров ция. [c.83]

Для вставок диаметром > В протяженность такой зоны составляла (10—15) мм, а для вставок В < В — (40-50) мм. Нарушение режима работы вихревой трубы заключалось в резком падении давления в камере охлажденного потока и увеличении давления в камере горячего потока, при В < В падало давление только в камере охлажденного потока. На изменение режима работы вихревой трубы влияют геометрические параметры разделительной вставки длина, диаметр, а также координаты ее размещения и значение ц. Процесс срыва режима работы трубы может быть объяснен наличием радиального перемещения основных струй, попаданием кромки разделительной вставки в зону, где происходит радиальное перемещение газа основной струи, что и приводит к возникновению явления, когда газ основной струи то проникает в полость вставки, то нет. При движении основных струй в осевом направлении происходит чередование то плавного втекания струи в полость вставки, то удара о вставку при ее радиальном перемещении. [c.83]

Исследования и опыт эксплуатации различных типов газовых горелок позволяют считать, что при принудительной подаче воздуха удовлетворительное смешение его с природным газом достигается прежде всего за счет равномерного распределения воздуха и втекающих в него струй газа, а также достаточной длиной участка перемешивания, при широком диапазоне изменения таких конструктивных параметров, как диаметр и форма газовыпускных отверстий и основного режимного параметра — соотношения динамических напоров газового и воздушного потоков. [c.9]

Таким образом, приведенные здесь уравнения в рамках принятых упрощений представляют собой замкнутое описание кинетики сушки капель раствора в основном участке турбулентной свободной струи, позволяющее численно рассчитать изменение массы влаги в каплях, температуры воздуха и других параметров двухфазного газожидкостного потока по длине факела распыла. [c.374]

Изменение осевой скорости в струях системы удовлетворительно описывается уравнением (7-53) для изменения скорости в свободной струе при значении к ффициента С для этих струй. С уменьшением величины параметра Н вследствие возрастания коэффициента С длина начального участка сокращается, струя расширяется интенсивнее, осевая скорость на основном участке до слияния струй падает быстрее. [c.118]

При горении факела характер распределения топлива и законо-мернобти движения изменяются. Эти изменения обусловлены уменьшением массы и размера капли при полете, уменьшением коэффициента сопротивления горящей капли по сравнению с негорящей, имеющей такие же размеры, изменением вязкости, плотности и скорости окружающего газа вследствие повышения температуры. С увеличением кинематической вязкости газов при повышении температуры от 200 до 1000° С коэффициент сопротивления повышается почти в 5 раз. Но у горящей капли коэффициент сопротивления несколько снижается за счет лучшего обтекания 1168]. Увеличение скорости газов снижает относительную длину струи. Учесть все эти факторы аналитически очень сложно, однако общая зависимость движения горящего факела будет характеризоваться уменьшением дальности полета капель и более резким падением скорости. Значительно изменится также параметр Ке для горящих капель, так как уменьшаются диаметр капли и скорость нх движения, растет вязкость воздуха. В этом случае для расчета коэффициента сопротивления можно принять закон Стокса, и дифференциальное уравнение двинсения записать в форме [c.149]

Пример. Определим по номограмме основные параметры струи продуктов сгорания для имп)адсной камеры с выходным отверстием 100 мм. Пусть начальная скорость истечения струи ио равна 1200 м/с, а скорость звука в среде а, в которую происходит истечение, — 450 м/с (температура уходящих газов из котла-утилизатора около 250°С). Тогда число Маха струи М составит 2,7. Из графика на рис. 5.20 определим значение коэффициента скорости, равное 3,6. В соответствии с найденным значением выбираем координатные оси в номограммах на рис. 5.19 и 5.22. Они показаны штриховыми линиями. По номограмме на рис. 5.19 определим длину и ширину начального участка струи Хв — 1 м. Если надо определить шрофиль скоростей в сечении, расположенном на 2 м от камеры, то по оси ординат (рис. 5.19) отметим точку с координатой лг/го, равную 20, и. проведем прямую, параллельную оси ординат. Верхняя точка пересечения с графиком I определяет максимальную скорость на оси Vm, равную 720 м/с, а нижняя (в пересечении с графиком 2) — границу струи г, равную 0,7 м. Затем обратимся к графику щрофиля скоростей (рис. 5.21). Здесь ближайший профиль к координате г/го, равной 7, на оси абсцисс и покажет изменение скорости в струе в полеречном сечении. [c.104]

Вместе с тем, достичь полного соответствия физико-химических свойств дизельных нефтяных и синтетических топлив, как правило, не удается, что приводит к некоторым изменениям параметров процессов топливоподачи, смесеобразования и сгорания в дизеле при его переводе на СЖТ. В первую очередь это относится к процессам топливоподачи и смесеобразования, поскольку основные параметры струй распыливаемого топлива в значительной степени зависят от таких важных физических свойств топлив, как плотность р и вязкость По данным работы [3.38], при переводе дизеля с дизельного топлива на бензин (уменьшении р. с 820-850 до 720-750 кг/м ) и сохранении неизменным активного хода плунжера наблюдается снижение цикловой подачи топлива на 20—35 %, запаздывание начала впрыскивания — на 2-3° п.к.в., снижение максимального давления впрыскивания - на 30-40 %, увеличение неравномерности цикловой подачи по секциям - в 1,5—2 раза, уменьшение длины струи Ь и увеличение среднего диаметра капель на 50—60 %, увеличение угла раскрытия струи [5. В связи с этим для обеспечения многотопливности двигателя обязательным является сопоставление характеристик впрыскивания и давления впрыскивания при работе дизеля на различных топливах. [c.91]

Результаты экспериментальных исследований гидродинамических и тепловых параметров свободных струй, горящих в спутном потоке газа, приведены в работах [20—25]. В [20] изучено влияние формы катода на динамические характеристики свободной дуги. В [21] измерены профили температуры и скорости в сильноточной аргоновой дуге низкого давления, горящей в спутном потоке газа. Определено также распределение массовой скорости по радиусу и длине струи. Оказалось, что в поперечном сечении струи профили достаточно равномерны. В [22] получена интересная информация о переходе ламинарного течения в турбулентное в дуге, обдуваемой в осевом нанравлепии затопленной свободной струей. В [23] исследованы характеристики свободной сварочной дуги, горящей при атмосферном давлении, и сделан вывод, что изменение динамических и тепловых параметров в дуге подчиняется закономерностям, справедливым для турбулентных струй. [c.146]

Вариация отношения диаметров наряду с изменением параметра Шруз интересна тем, что ей отвечает изменение длины участка, на котором внутренняя часть течения соответствует спутной струе. Иначе говоря, чем больше диаметр внешнего сопла, тем при прочих равных условиях дальше от среза сопла сохраняется вокруг внутренней струи ядро постоянных значений скорости внешней струи. [c.88]

Выше было отмечено, что наиболее вероятным режимом истечения газа из скважины или газопровода (наземного) является звуковое истечение при сверхкритическом перепаде давления. Структура и закономерности распространения недорасширенных газовых струй существенно отличаются от таковых при дозвуковом струйном истечении. Экспериментальные наблюдения свидетельствуют о ярко выраженной ударно-волновой сфуктуре струи с периодическим изменением основных ее газодинамических параметров в продольном направлении и седловидным поперечным профилем на звуковом участке нерасчетной струи от отверстия истечения до переходной зоны. Разработка единого алгоритма, позволяющего с приемлемой точностью рассчитать газодинамические параметры во всем поле течения, представляет собой очень серьезную проблему, которая выходит за рамки постановки задачи в виде системы уравнений (1,2). Однако для ряда практических приложений и, в частности, для прогноза зон воздействия при аварийных выбросах токсичного или горючего газа, представляет интерес расчет изменения параметров в основном участке течения. Для того, чтобы правильно сформулировать эту задачу в рамках (1,2), необходимо знать геометрические размеры звуковой области (длину звукового ядра и диаметр звукового сечения) и кор ректно поставить краевые условия на границе звукового ядра. В данной модели для этой цели были использованы эмпирические зависимости, полученные в результате обобщения экспериментальных данных по нерасчетным струйным течениям [8. [c.53]

Анализ экспериментальных данных показал, что основные аэродинамические характеристики закрученных струй профили скоростей, изменение максимальных скоростей вдоль струи, максимальная скорость обратного течения, длина зоны рециркуляции и количество рециркулирующих газов, угол раскрытия струи, распределение давлений в струе и другие характеристики определяются в значительной степени безразмерным интегральным параметром крутки п — IMIKD, который также сохраняется постоянным вдоль струи и является ее основной интегральной характеристикой D — [c.38]

Скорость истечения газов будем считать достаточно высокой, чтобы не учитывать влияние свободной конвекции (подъемной силы), но достаточной малой сравнительно со скоростью звука (М<1). Зону воспламенения в факеле будем полагать предельно короткой — локализованной непосредственно возле устья горелки (кольцевого стабилизатора). Заметим, что противоречивость многих опытных данных вызывается чаще всего различием, иногда весьма существенным, в длинах участка факела до вйспламенения. Как и большинство интегральных характеристик, длина факела отражает суммарное влияние различных параметров на аэродинамику факела. Использование длины факела в качестве характерного линейного масштаба позволяет значительно упростить аэродинамический расчет и, что весьма существенно, получить универсальные выражения для определения профилей температуры, концентраций и конфигурации факела. В настоящее время разработан ряд методов, позволяющих определить длину ламинарных- и турбулентных пламен неперемешанных газов для простейших в газодинамическом отношении типов прямоструйного факела [1, 15, 16, 27, 49 и др.]. Этим, однако, не исчерпывается задача. Для различной организации топочного процесса в целом и его аэродинамики, в частности, необходимо исследование горения газа в более сложных, чем изученные к настоящему моменту, видах струйных течений. Многообразие последних определяет целесообразность единообразного подхода к расчету аэродинамики различных типов газовых, пламен. Рассмотрим в связи с этим обобщенную схему расчета длины факела неперемешанных газов, позволяющую на основе данных по аэродинамике свободных струй определить зависимость длины факела /ф от основных параметров [90]. Имея в виду качественное сопоставление результатов, относящихся к плоским и осесимметричным пламенам (ламинарным и турбулентным, свободным и иолуограни-ченным), не будем вначале учитывать изменение,плотности газа в поле течения факела. В дальнейшем (гл. 3, 4) при расчете конкретных типов газовых пламен это ограничение будет снято [c.24]

Структура коаксиальных струй (протяженность характерных участков, распределение скорости, температуры и т. д.) существенно зависит от соотношения скоростей смешивающихся потоков. Увеличение параметра т (при т< ) приводит к снижению интенсивности затухания скорости вдоль оси и к росту длины начального участка. При т> в переходной области наблюдается заметное увеличение скорости на оси по сравнению с начальной скоростью истечения центральной струи. Максимуму и-т отвечает зона смыкания внешнего и внутреннего пограничных слоев. Именно здесь интенсивность турбулентных пульсаций достигает максимума. Интересно отметить, что в широком диапазоне изменения скоростей абсолютные значения ( т )тах сохраняются практически неизменными. Некоторый, рост (Ыщ )тах наблюдается лишь при т>. На значительном удалении от среза сопла средняя и пульсацнонная скорости монотонно уменьшаются. Такой характер распределения Ыт и сохраняется при различных соотношениях диаметров сопл. Различие состоит лишь в положении максимума кривых Ми относительно среза сопла. Данные о распределении температуры вдоль оси коаксиальной струи показывают, что увеличение скорости спутного потока приводит вначале (при т<1) к увеличению значения АТт, а затем (при т>1) к уменьшению ее. Зависимость АТтп х) имеет характерный экстремум, отвечающий условиям минимального смешения. Максимуму зависимости АТт х) соответствуют различные (для разных удалений от среза сопла) значения параметра т. Это объясняется специфическими особенностями аэродинамики коаксиальных струй, сочетающих в себе различные формы турбулентного смешения — смешение спутных и затопленных струй. В начальном и пере- [c.173]

Известны работы по определению параметров струй, развивающихся в ограниченном пространстве [П. Сведения о развитии факела в таких условиях отсутствуют. Для выяснения закономерностей развития факельных процессов предварительно перемешанных газовоздушных смесей в среде, обедненной кислородом и в ограниченном пространстве, проведены экспериментальные исследования на огневом стенде. Стенд состоял из камеры горения квадратного сечения длиной 6 м, к которой были подведены газ и воздух, обеспечивалась возможность сжигания газа с различной степенью подмешивания первичного воздуха. Для изменения состава атмосферы внутрь камеры горения подводили дымовые газы через специальные каналы в торцовой ее части. Скорость дымовых газов в этом случае при входе в камеру сгорания составляла 0,5—1,0 м/с. Это достигалось путем установки специальной керамической решетки. Такая скорость выбрана для того, чтобы уменьшить воздействие потока газов на факел. Отбор пробы газа на анализ производили водоохлаждаемой трубкой диаметром 3 мм, после чего газы поступали на анализ в аппарат ОРСа или хроматограф. Опыты проводили при поддержании внутри камеры состаза амосферы по кислороду в количестве 21, 15, 10 и 5%. Направление факела горизонтальное. Коэффициент расхода воздуха во всех опытах равен единице. [c.107]

Длину затопленной струи условно делят на два участка начальный и вненачальный. Законы изменения величины отдельных параметров для них различны. [c.163]

Несколько неожиданные результаты были получены при различных температурах формования. Оказалось, что изменение температуры в пределах 255—285°С не влияет на профиль капроновой струи. Эти данные вызывают сомнение, так как температура расплава определяет температурный градиент по длине пути, а следовательно, текучесть и реологические параметры, которые влияют на прочность струи. Кривые =/(/) для различных полимеров (поликапроамид, полиэтилентерефталат, полистирол) имеют форму гиперболы. При повышении вязкостн расплава (полистирола) кривая =/(/) располагается ниже аналогичных кривых для других полимеров. [c.139]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология