Андервуда

Число теоретических тарелок, отвечающее режиму полного орошения колонны, найдем по уравнению Фенске — Андервуда (111.89) [c.202]

Пример 1. Составить программу расчета минимального числа теоретических ступеней разделения по уравнению Фенске — Андервуда, [c.435]

Минимальное число тарелок, потребное для запроектированного разделения, найдем по уравнению Фенске — Андервуда (111.89) [c.191]

Находим минимальное флегмовое число по уравнению Андервуда [c.127]

Разработаны многочисленные методы расчета параметров процесса ректификации для идеальных многокомпонентных смесей, которые подробно изложены Торманном [177]-, а также Эллисом и Фрешуотером [178]. Особо следует отметить приближенную формулу Кольборна [179] и Андервуда [180], позволяющую определять минимальные флегмовые числа. Простой приближенный метод расчета минимального числа теоретических ступеней разделения при V = оо принадлежит Фенске [181], который с целью упрощения рассматривает многокомпонентную смесь как бинарную. При этом условно принимается, что в смеси преимущественно содержатся ключевые компоненты, температуры кипения которых образуют постепенно возрастающую последовательность, а разности температур кипения для различных соседних компонентов смеси примерно одинаковы. Если через обозначить содержание низкокипящего ключевого компонента, содержание которого в кубовом продукте невелико, а через х — содержание высоко-кипящего ключевого компонента, содержание которого невелико в головном продукте, то уравнение Андервуда—Фенске для расчета минимального числа теоретических ступеней разделения будет иметь вид [c.135]

Рис. 4.7. График для определения параметра 6 в уравнении Андервуда.

Уравнение Фенске — Андервуда. Исследование режима полного орошения сложной колонны, разделяющей многокомпонентную систему, оказывается значительно более трудным, чем в случае простой колонны, вследствие специфических особенностей варьирования концентраций сложной смеси. В самом деле, в двойных системах возможен лишь один способ варьирования состава, а именно dxy = —dx . Специфика же многокомпонентных систем состоит в том, что в них можно осуществить бесконечное множество способов изменения состава фаз. Между тем концентрации продуктов колонны и внутренних потоков паров и флегмы должны обязательно удовлетворять уравнениям материального баланса, для использования которых нужно иметь возможность оперировать ненулевыми количествами L, D ж R. Поэтому в целях исследования картину гипотетического режима полного орошения сложной колонны удобно представлять как процесс ректификации в колонне бесконечно большого сечения, при котором образуются конечные количества целевых продуктов Z) и i из конечного количества сырья L при бесконечно большом флегмовом числе. [c.356]

Специальные методы расчета процесса ректификации, предназначенные для оптимизации технологических схем разделения, рассмотрены в работах [7, 30]. Они основаны на классических уравнениях Фенске — Андервуда и Геддеса. В этих методах предусматривается раздельное определение состава внешних потоков и флегмового числа, что не требует применения сложных итерационных расчетов. [c.126]

Применяя методику, использованную для получения уравнения (III.89) Фенске — Андервуда, к любым двум компонентам i и i многокомпонентной смеси, можно для режима полного орошения iV-тарелочной колонны, оборудованной полным конденсатором, вывести следующее уравнение [c.357]

Это выражение называется уравнением Фенске — Андервуда. Его простота побудила предпринять увенчавшиеся успехом попытки создать подобное аналитическое соотношение, пригодное для расчета числа тарелок колонны при режиме рабочего флегмового числа. [c.179]

Фенске — Андервуда с соотношениями материального баланса вида ( 111.8) в форме, например [c.358]

Используя известную из анализа режима полного орошения методику Фенске — Андервуда, можно путем совместного решения уравнений (III.110) и (III.111) или, что то же, уравнения [c.197]

Это уравнение называется уравнением Фенске-Андервуда. [c.194]

Уравнение Фенеке-Андервуда [c.313]

Минимальное флегмовое число определяется по соотношению Андервуда [c.300]

Андервуда определяется по уравнению [48] [c.436]

При аналитическом методе расчета ректификации многокомпонентных смесей, характеризуемых небольшим изменением относительной летучести компонентов в пределах температурного режима колонны, используются уравнения Андервуда или Фенске. [c.113]

Методом последовательного приближения по уравнению Андервуда найдется числовое значение параметра ф. Его величина лежит между значениями относительных летучестей распределенных компонентов, т. е. этана и пропана. Весь расчет приведен в табл. 4.5. [c.117]

Итак, параметр в уравнении Андервуда ф=10,2. [c.117]

Число тарелок в колонне. Минимальное число теоретических тарелок в колонне определяется по уравнению Фенске — Андервуда [22, с. 357] [c.120]

Минимальное флегмовое число рассчитывается по уравнению Андервуда [c.133]

Минимальное количество орошения. Минимальное флегмовое число под нижней тарелкой укрепляющей части находится по уравнению Андервуда [c.156]

Число теоретических тарелок колонны и ее частей. Минимальное число теоретических тарелок в колонне определяется по уравнению Фенске —Андервуда в расчете на то, что легким ключевым компонентом по условиям [c.158]

Другой прием совместного решения уравнений материального баланса (VIII.8) и соотношений Фенске — Андервуда ( 111.16) состоит в следующем. [c.361]

Смокер [12] предложил так преобразовать координаты диаграммы / — X, чтобы точки пересечения А (а , гр, г/ь гр) и В (аг гр 2/ь р) оперативной линии и кривой равновесия заняли в новой системе координат положения (1,1) и (0,0) соответственно. Цель такого преобразования координат состоит в том, чтобы создать благоприятные условия для применения расчетной техники, использованной Фенске и Андервудом нри исследовании режима полного орошения. В самом деле, прямая попытка совместного аналитического решения уравнений (IV.91) и (IV.92) приводит к громоздким выражениям, вследствие осложняющего влияния второго слагаемого в правой части уравнения оперативной линии. В преобразованной же системе координат оперативная прямая пройдет через точки (0,0) и (1,1) и, следовательно, отрезок, отсекаемый ею на оси ординат, или иначе говоря, второе слагаемое в ее уравнении станет равным нулю. [c.207]

Чпсло теоретических тарелок, отвечающее режиму полного орошения колойны, найдется ео уравнению Фенске-Андервуда (IV.90) [c.216]

Так рен1ается но Андервуду задача определения минимального флегмо1 (нч1 чнс.ча укренляюп ,ей секции для второго, наиболее трудного класса фракционировки. Очевидно, подстановка одного из найденных выше общих корней ф в уравнение (VI [.94) позволит аналогичным образом найти минимальное паровое число отгонной секции. [c.378]

Уравнения, пынедепиые Андервудом для первого класса фракционировки, предстапляют большой интерес и, хотя они п tel(JT ограниченное примонепие, заслуживают внпмапня с точки зрения методики их получения. [c.379]

Одип из таких методов, предложенный Андервудом, был рассмотрен выше. Перейдем к рассмотрению метода расчета, пред-лолгеиного У. Харбертом [51 [. К сожалению, он ограничился приведением конечного вида расчетных формул, не показав, как они получаются п на чем основан их вывод. Это обстоятельство весьма затрудняло понимание расчетной процедуры, которая и сама по себе далеко не проста. Поэтому представляется целе- [c.414]

К таким методам относятся метод Индиана [13], метод Вритан-ского министерства авиации [14], метод Андервуда [15]. В простейших испытательных методах воздух или кислород пропускают с регулируемой скоростью через нагретое до 100—175° С масло. По окончании испытания масло подвергается анализу, при котором определяются кислотность, величина повышения вязкости, степень нерастворимости окисленного масла в пентане. [c.492]

Однако в целях сокращения затрат машинного времени при выборе схемы целесообразнее применять приближе1нные методы. В частности, можно использовать метод Фенске—Андервуда (минимальное число тарелок рассчитывается по уравнению Фенске, а минимальное флегмовое число —по уравнению Андервуда). Оптимальное флегмовое число определялось известными методами расчета. [c.299]

В настоящее время в рамках отдельных процессов создано большое число моделей, различающихся точностью, постановкой задачи и т. п., и их число растет. Однако применение этих моделей сдерживается из-за отсутствия систематизации последних и недоступности для щирокого пользователя решений конкретных задач. Например, для процесса ректификации разработано большое число моделей, однако в практике проектирования используют алгоритмы, основанные на упрощенном описании процесса, типа уравнений Фенске, Андервуда, Джиллиланда и др. Это тормозит внедрение современных методов в повседневную практику и приводит к большим расхождениям между расчетными и экспериментальными данными. [c.8]

После подстановки значения ф в уравнение Андервуда для расчета Гмик получается [c.117]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки (1979) -- [ c.244 ]

Ректификационные и абсорбционные аппараты. Методы расчета и основы конструирования. Изд.3 (1978) -- [ c.96 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (2002) -- [ c.139 ]

Массопередача при ректификации и абсорбции многокомпонентных смесей (1975) -- [ c.306 ]

Ректификационные и абсорбционные аппараты (1971) -- [ c.53 ]

Оборудование производств Издание 2 (1974) -- [ c.376 , c.379 , c.381 , c.383 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (1995) -- [ c.139 ]

Расчеты процессов и аппаратов нефтеперерабатывающей промышленности Издание 2 (1974) -- [ c.17 , c.18 ]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки Изд.3 (1979) -- [ c.244 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология