Колонна бесконечные

Уравнение Фенске — Андервуда. Исследование режима полного орошения сложной колонны, разделяющей многокомпонентную систему, оказывается значительно более трудным, чем в случае простой колонны, вследствие специфических особенностей варьирования концентраций сложной смеси. В самом деле, в двойных системах возможен лишь один способ варьирования состава, а именно dxy = —dx . Специфика же многокомпонентных систем состоит в том, что в них можно осуществить бесконечное множество способов изменения состава фаз. Между тем концентрации продуктов колонны и внутренних потоков паров и флегмы должны обязательно удовлетворять уравнениям материального баланса, для использования которых нужно иметь возможность оперировать ненулевыми количествами L, D ж R. Поэтому в целях исследования картину гипотетического режима полного орошения сложной колонны удобно представлять как процесс ректификации в колонне бесконечно большого сечения, при котором образуются конечные количества целевых продуктов Z) и i из конечного количества сырья L при бесконечно большом флегмовом числе. [c.356]

Из сопоставления выражений (3.74) и (3.51) следует, что при вводе трассера в колонну полубесконечной высоты концентрация в два раза больше, чем при вводе в колонну бесконечной высоты. Это объясняется тем, что в последнем случае при = 0 трассер симметрично распределяется по обе стороны колонны от места его ввода. [c.158]

При 1 для колонны бесконечной высоты при противотоке У1 = =0,гД=0, и из уравнения (8.37) получим [c.306]

При прямотоке в граничных условиях (8.16) величины(дУ /дт) ф ФО, (дТ. 1дт)т=т 0. Для колонны бесконечной высоты Уоо=Соо при любом значении С. В соответствии с этим из уравнения (8.38) получим [c.306]

При 0 >т для колонны бесконечной высоты У=С,2, С22 =0и соответственно [c.311]

При заданном составе остатка положение полюса F зависит от относительной массы паров G/W или, что то же самое, от величины Og/W. С увеличением потока паров полюс Р будет перемещаться вниз и при (Ос/Щ оо уйдет в бесконечность. В этом случае рабочие линии образуют систему вертикальных параллельных прямых. Наиболее высокое положение полюса Р соответствует режиму с минимальным потоком паров когда число тарелок в колонне бесконечно велико, а пары, поднимающиеся из нижней части колонны, находятся в равновесии с жидкостью, стекающей в нижнюю часть колонны. [c.123]

В колонне бесконечно велико, а нары, поступающие на нижнюю тарелку концентрационной части колонны, и жидкость, стекающая с этой тарелки, находятся в равновесии. [c.108]

Несмотря на то, что теория двух пленок, предложенная Уайтменом— Льюисом, полезна при разработке абсорбционных систем, она заранее предполагает неподвижные пограничные слои и установившийся режим массопереноса, что крайне редко существует в реальных условиях. Так, например, газ стремится разрушить неподвижный слой, и к поверхности жидкости подходит турбулентный поток, тогда как жидкость в поверхностной пленке постоянно заменяется свежей жидкостью снизу. Чтобы исключить проблему диффузии в неустойчивом режиме, в частности, когда взаимодействие газ — жидкость кратковременно, Хигби предложил воображаемую модель, используя уравнение Стефана для молекулярной диффузии в колонне бесконечной высоты. [c.109]

В заключении рассмотрим влияние флегмового числа на высоту колонны, т,е, на число теоретических тарелок. Из рис, 3,7, следует, что при полной флегме, когда П= СС, число тарелок минимальное. В случае Я = Яшн число тарелок равно бесконечности, т,е, требуется колонна бесконечной высоты, что нереально. Наконец, для рабочего оптимального флегмового числа Я = 2Я мин требуется число тарелок несколько большее, чем для , [c.41]

При (рис. ХП-19, б), когда рабочие линии пересекаются с линией равновесия, в точке пересечения движущая сила равна нулю. Значит, для того чтобы достигнуть концентраций фаз, соответствующих их составам на питающей тарелке, потребовалась бы бесконечно большая поверхность контакта фаз, т. е. бесконечно большое число ступенек — теоретических ступеней разделения. Таким образом, при R разделение возможно только в гипотетической ректификационной колонне бесконечно большой в ы с о т ii. При этом расход греющего пара, который при прочих равных условиях пропорционален флегмовому числу, т. к. G Р (R + 1), будет наименьший. [c.491]

Предельное значение / в этом уравнении / = /макс отвечает условию, когда Хр = У/, т.е. пар, отходящий с верхней тарелки колонны, находится в равновесии с жидкой исходной смесью состава X/, поступающей на верхнюю тарелку при температуре кипения. Однако проведение процесса при условии Хр = У/ является нереальным в отсутствии флегмы и равносильно наличию в отгонной колонне бесконечно-большого числа тарелок. Графически это отвечает такому положению рабочей линии, когда она пере- [c.46]

В адиабатических ректификационных колоннах бесконечной эффективности как дискретного типа изменения состава фаз, так и непрерывного термодинамическое равновесие достигается только в зонах постоянных концентраций, где процесс ректификации становится обратимым. [c.39]

Если равновесие фаз имеет место в каждом сечении колонны любого типа, то осуществляется термодинамически обратимый процесс ректификации. Такой процесс характеризуется бесконечным числом ступеней разделения (бесконечной протяженностью колонны), бесконечно малой скоростью изменения состава контактирующих фаз и их количеств, дифференциальным подводом тепла или холода по высоте аппарата. [c.39]

Рассмотрим возможные варианты разделения трехкомпонентных смесей, соответствующие различным значениям параметра D [56, 57]. При Z)=0, т. е. при нулевом отборе дистиллата, из условий материального баланса состав кубового продукта равен составу питания, а в верхней точке колонны бесконечной длины концентрация самого легкого компонента достигает единицы (рис. П1-1,а). Фигуративные точки кубового продукта и дистиллята связаны линией сопряженных нод, проходящей внутри треугольника, поскольку в данном случае вершина концентрационного треугольника, соответствующая самому легкому компоненту, является неустойчивым узлом. При увеличении D от О до (DIF)=Zf[ точка дистиллята остается неподвижной и совпадает с вершиной 1, а точка кубового продукта перемещается в соответствии с условиями материального баланса по прямой, проходящей через вершину 1 и точку питания, к стороне 2—3, в пределе достигая ее при DIF)=Zfs,. В отличие от случаев (D[F)траектория ректификации проходит вдоль сторон треугольника 1—2 и 2—3, совпадая с ними. Дальнейшее увеличение отбора D приводит к тому, что в верхнем продукте появляется второй компонент, а линия материального баланса начинает вращаться вокруг точки питания до тех пор, пока при [c.91]

Если синтезированная матрица разделения, содержащая ректификационные колонны бесконечной разделительной способности и декантаторы, не обеспечивает получения заданного продуктового ряда, то переходят к пункту 2. [c.223]

Точнее, вещества с малым (удовлетворяющим практическим требованиям или меньшим, чем чувствительность используемых методов анализа) содержанием примесей. Получение индивидуальных веществ при ректификации (четкое разделение) рассматривается в теории процесса как результат разделения в колоннах бесконечной эффективности. Такой подход широко используется, в частности, при оптимизации структуры ТСР. [c.53]

Минимальный расход пара на моль тяжелой воды можно найти, полагая число тарелок колонны бесконечным при этом уходящий из колонны пар, обедненный дейтерием, находится в равновесии с поступающей в колонну водой. [c.416]

Как тот, так и другой метод определения температуры кипения на тарелке питания являются приближенными, так как в основе их лежит предположение, что число тарелок колонны бесконечно велико, а концентрация спирта в парах до и после тарелки питания равны, причем эти пары находятся в равновесии с кипящей на тарелке питания жидкостью. [c.175]

Число тарелок укрепляющей части колонны Бесконечное 1 8 7 1 6 6 [c.284]

Число тарелок исчерпывающей части колонны Бесконечное 24 13 7 6 [c.284]

На основании найденного решения можно оценить погрешность расчета Ре для колонны ограниченной высоты по формуле (4.101), полученной для колонны бесконечной высоты. Такая оценка при- [c.168]

На основании найденного решения можно оценить погрешность расчета Ре для колонны ограниченной высоты по формуле (3.87), полученной для колонны бесконечной высоты. Такая оценка приведена на рис. 3.5, где по оси абсцисс отложен критерий Ре и по оси ординат -отношение Ре к критерию Ре ,, рассчитанному по формуле (3.87). Кривые, представленные на рисунке, соответствуют значениям Х=0,1 0,5 и 1. Для их построения определяют для каждого значения Ре иХ величину Ор на рис. 3.4. Подставляя найденные значения в формулу (3.87), находят Ре. [c.164]

Больше того, поскольку мольные потоки паров и флегмы по всей высоте колонны бесконечно больше конечного количества сырья, то ввод последнего на каком бы то ни было уровне колонны, в каком бы то ни было фазовом состоянии никак не может отразиться на составах проходящих через это сечение паровых и жидких потоков. Поэтому понятие тарелки питания, столь важное в анализе работы колонны с конечным флегмовым числом, утрачивает смысл и значение при исследовании режима полного орошения для всей колонны в целом. [c.357]

При постоянной концентрации (темп атуре) в сплошной фазе, что ализуется при 01, движущая сила У С(т) максимальная и величины С(т), для фиксированного значения т больше, чем для колонны бесконечной высоты. Распределение полей концентраций (температур) для колонны конечной высоты является промежуточным между обоими рассмотренными случаями. [c.306]

Соотаошение (8.62) дает возможность свести краевую задачу Щ1я противотока к задаче Коши, если необходимо найти высоту колонны, соответствующую заданной степени извлечения из сшюшной фазы (Рс = = 1 — 1 1. Максимальная степень извлечения для колонны бесконечной высоты при [c.310]

Прт iGKffi для колонны бесконечной высоты имеем С12 =0, У=0 и из уравнения (8.60) получим [c.311]

При разработке алгорит.ма использовались упрощенные математические модели аппаратов, отражающие, однако, наиболее важные и характерные свойства реакционных и разделительных процессов. Построение таких моделей возможно при рассмотрении некоторых абстрактных аппаратов (например, колонны бесконечной высоты, реактора бесконечного объема и т.д.), функционирующих в абстрактных режимах (например, режим полного орощения в ректи-фикационно.м процессе). Такие схемы, состоящие из абстрактных агтпаратов, характеризуются минимальным набором вьфьируемых конструктивных и технологических параметров. Однако более важным является то, что анализ пре-цельньгч стационарных состояний таких схем фактически сводится к анализу структурных особенностей соответствующих диаграмм фазового и химического равновесий. [c.182]

Например, для анализа предельных стационарных состояний процесса ректификации использовалась теория четких и получетких разделений, являющаяся составной частью общего термодинамико-топологического анализа. В рамках такого подхода математическое описание процесса ректификации в колонне бесконечной высоты, функционирующей в режиме полного орощения, сво-цится к математическому описанию возможных предельных типов разделения. Такое описание может быть получено на основании анализа структуры диаграммы фазового равновесия рассматриваемой реакционной смеси. [c.182]

Наиболее низкое положение полюса 2 соответствует режиму с минимальным флегмовым числом [ОУО] , при котором, как мы увидим далее, число теоретических тарелок в колонне бесконечно велико, а пары, поступающие в концентрационную часть колонны, находятся в равновесии с жидкостью, стекающей из концентрационной части в секцию питания. [c.122]

При К = 7 ип разделение возможно только в колонне бесконечно большой высоты. При этом расходы теплоты в кубе и конденсаторе, а с ними и расходы греющего пара и охлаждающего агента, будуг наименьшими. [c.1027]

При рассмотрении теории непрерывной ректификации уже установлено, что и тепло djD и орошение gojD должны быть обязательно больше некоторого вполне определенного минимума. Условие, отвечающее минимальным мгновенным значе- ниям djD или gnlD, состоит в том, чтобы пар, поднимающийся из куба на п-ю тарелку, и жидкость, с нее стекающая, находились в равновесии друг с другом. Эта идеальная картина процесса теоретически отвечает наличию в колонне бесконечно большого числа тарелок, но, как указывалось ранее, может [c.367]

ТО, очевидно, при условии неравенства нулю концентрации компонентов базовой смеси и Kl = oi == l/(l —j s) имеется особая точка. Эта точка будет предельно достижимой точкой траектории процесса ректификации на колонне бесконечно большой эффективности. Ранее показано, что вдоль единичной -линии распределяемых между фазами компонентов величина коэффициента распределения равна 1/(1 —л з). Это означает, что для процесса ректификации с нелетучим агентом предельно возможным составом дистиллята или кубового продукта является состав, лежащий в симплексе, который соответствует жидкой фазе на единичной -линии. Как уже отмечено, единичной -линии соответствуют псевдоазеотропы на сечении Ха = onst. Если ограничиться рассмотрением бинарных базовых смесей, то псевдоазеотропы и будут предельными точками траекторий, соответствующими предельному составу дистиллята или кубового продукта. [c.201]

Отношение работы А [см. уравнение (VI, )] к работе, затрачиваемой на ректификацию в реальной килонне, представляет собой обший термодинамический коэффициент полезного действия процесса в рассматриваемых условиях. Этот к. п. д. является произведением нескольких частных к. п. д., структуру которых необходимо знать для анализа процесса. Переход от обратимой ректификации к адиабатическому процессу, протекающему в колонне бесконечно больших размеров, влечет за собой дальнейший рост энтропии системы. Величину энтропии находят по уравнению [c.160]

В колонне бесконечных размеров возможно фазовое равновесие между жидкостью и паром, если условия равновесия совместимы с уравнениями материального баланса. Из уравнения материального баланса, полагая, что рабочие концентрации компонента в жидкости и паре равновесны, т. е. У = кгХг, для укрспляюшей секции получаем [c.193]

Процесс ректификации может итти лишь в том случае, если движущая сила положительна, т. е. у > у. Поэтому положение рабочей линии АВ "С, при котором она выходит за пределы линии равновесия (т. е. на некотором участке у < у), невозможно. Крайним положением рабочей линии будет АВ"С, когда она соприкасается с линией равновесия в одной точке В". В этом случае ректификация возможна, но так как в точке В" движущая сила равна нулю у — у ), то для ее осуществления потребуется колонна бесконечно большой высоты. [c.482]