Фракционировка

Этилен из газов крекинга и пиролиза часто выделяют фракционировкой. Эти газы в большинстве случаев содержат водород и метан. Чтобы можно было отделить фракцию Сд от водорода и метана без потерь перегонная колонна долл на иметь метановое орошение. Для достижения этого необходимы давление и низкая темпера- [c.70]

При рассмотрении диаграмм равновесия однородных в жидкой фазе азеотропов было установлено, что в некоторых случаях равновесная температура кипения жидкого раствора компонентов, характеризующихся при обычных температурах свойством частичной растворимости, может оказаться выше их критической температуры растворения. Тогда система приобретает свойства положительного азеотропа, однородного в жидкой фазе, с минимумом точки кипения (см. фиг. 15). С другой стороны, там же указывалось, что при фракционировке подобного, однородного в жидкой фазе азеотропа, независимо от начального состава а исходной смеси, продуктами разделения будут либо один, либо другой компонент системы в практически чистом виде и азеотроп состава или пар, близко подходящий к нему по составу. При этом азеотроп обязательно будет верхним продуктом колонны, так как он кипит при более низкой температуре, чем оба компонента системы. Превзойти наверху колонны состав у азеотропа не представляется возможным, ибо, как известно, составы жидкости и пара в азеотропической смеси равны и неизменны, температура ее выкипания и конденсации постоянна и поэтому при достижении этой точки ректифицирующая работа колонны сейчас же прекращается. [c.133]

Разделение олефинов и парафинов с равным числом углеродных атомов для фракции Сг проходит довольно легко и успешно, так как разница между температурами кипения этана и этилена составляет около 15°. Пропан и пропен, разница между температурами кипения которых составляет всего 5,5°, разделить значительно труднее. Для фракции С4, которая может включать в себя уже шесть различных индивидуальных углеводородов, разделение фракционировкой невозможно. Здесь в лучшем случае удается изолировать две группы углеводородов, а именно изобутен, изобутан и н-бутен-1, с одной стороны, и н-бутен-2 и и-бутан — с другой. [c.69]

Б. РАЗДЕЛЕНИЕ ГАЗООБРАЗНЫХ УГЛЕВОДОРОДОВ ФРАКЦИОНИРОВКОЙ [c.70]

Прежде чем разделять газ фракционировкой на составляющие компоненты необходимо освободить его от содержащегося в нем некоторого количества ацетилена. Это достигается селективным гидрированием ацетилена в этилен. [c.71]

Выделенная нагреванием из абсорбента газовая смесь состоит, как видно из таблицы, главным образом из углеводородов Сз и С4. Эта смесь может быть далее разделена фракционировкой под давлением. [c.73]

В главе V был приведен вывод осповного расчетного уравнения (V.23) Брауна и Мартина, одинаково приложимого к расчету областей предельных концентраций (ОПК) как отгонной, так и укрепляющей колонны. Для первого класса фракционировки, [c.366]

Знание составов фаз ОПК разделения первого класса позволяет по известной методике рассчитывать ОПК различных случаев фракционировки второго класса. На приведенных ниже двух примерах проиллюстрирована техника расчета условий режима минимального орошения неполных колонн, питаемых ненасыщенным сырьем. [c.375]

Режим минимального орошения полной колонны. Обе секции полной ректификационной колонны имеют общую зону инвариантных составов только для фракционировки первого класса. При разделении второго класса, когда один или большее число компонентов отсутствуют в одном или в обоих продуктах полной колонны, области предельных концентраций уже пе совпадают с составами равновесных фаз питания и для соответствующей секции располагаются на некотором промежуточном уровне между сечениями ввода питания и отвода продукта. [c.381]

Такой расчет для предельного случая фракционировки первого класса, когда Xnw -> О и х а О, рассмотрен в следующем примере. Особое значение, придаваемое именно этому случаю, объясняется тем, что использование современных ЭВМ позволяет, основываясь па законе равновесного распределения между фазами У i = считать все компоненты сырья в реальной колонне [c.388]

Таким образом, для системы состава равновесные пар и жидкость имеют одну и ту же концентрацию и перегонка системы происходит при постоянной температуре и постоянном составе. Поскольку ректификация в колонне может иметь место только при условии разности в составе фаз, становится ясным, что максимальное разделение системы с азеотропом, которого можно достигнуть при фракционировке в колонне, будет зависеть от того, по какую сторону от состава азеотропа уе располагается фигуративная точка а начального состава разделяемой системы. [c.36]

Таким образом, для системы состава Уе равновесные пар п жидкость имеют одну и ту же концентрацию и перегонка системы должна происходить при постоянной температуре и постоянном составе. При фракционировке смеси с минимумом точки кипения в ректификационной колонне, состав конечных продуктов будет зависеть от того, по какую сторону от концентрации азеотропа располагается фигуративная точка начального состава разделяемой системы. Если состав а расположен в интервале концентраций 0<а<уе, то продуктами фракционировки будут практически чистый компонент а и азеотроп состава если же состав начальной системы попадет в интервал концентраци 3>е<я<1, то продуктами фракционировки будут практически чистый компонент да и азеотроп состава уе. В обоих случаях азеотроп будет верхним продуктом колонны, ибо кипит при более низкой температуре, чем оба компонента системы, [c.37]

После того как в ходе постепенной конденсации фигуративные точки фаз пришли соответственно в Л и Я, дальнейшее ее проведение не оказывает влияния на составы фаз, сохраняющие все время неизменные значения Ха, Хвм Уе, так что, начиная с этого момента, процесс конденсации не может быть использован для обогащения фаз тем или другим компонентом и не может войти как составной элемент в процесс фракционировки систем частично растворимых компонентов. [c.50]

Если начальная смесь в жидком виде неоднородна и может быть разделена на два равновесных слоя, то ее фракционировку можно вести в двух полных колоннах, имеющих и верхние и нижние секции каждая. Схема подобной двухколонной установки представлена на фиг. 35. Пары Оу и 0 сверху обеих колонн поступают в общий конденсатор, полностью конденсируются и разделяются на два жидких слоя, подающиеся из первого отстойника обратно на верхние тарелки соответствующих колонн. Сырье 1, гетерогенное в жидкой фазе, поступает во второй отстойник, где расслаивается на две части, непрерывно подающиеся через подогреватели в надлежащие сечения соответствующих колонн. Снизу первой колонны, в практически чистом виде отбирается компонент а, снизу второй колонны отводится практически чистый компонент гг/. [c.97]

Выбор той или иной схемы фракционировки исходной неоднородной в жидкой фазе системы в значительной степени определяется характером кривой растворимости ее компонентов. Так, если растворимость компонента ю в а с повышением температуры возрастает, а растворимость компонента а в да, наоборот, понижается, то второй слой, после его отделения в отстойнике, нецелесообразно вводить в середину второй колонны, ибо в точ- [c.116]

Таким образом, для рассматриваемого вида кривой растворимости компонентов системы, двухколонная с отстойником ректификационная установка приходит к ранее рассмотренной схеме одной полной и одной лютерной колонны, применяемой при фракционировке однородных в жидкой фазе растворов частично растворимых веществ. [c.117]

Таким образом, расходы тепла в кипятильнике зависят от вида и характера изменения кривых растворимости и определяются как функция температуры расслоения в отстойнике и назначен-иой степени чистоты конечных продуктов фракционировки. [c.135]

Рассмотренный случай неоднородного при обычной температуре и однородного в точке кипения азеотропа является лишь частным и сравнительно редко встречающ,имся. В основном прщ-ходится иметь дело с однородными в жидкой фазе азеотропами, сохраняющими это свое свойство при всех, имеющих практическое значение температурах, и поэтому весьма выгодная операция использования равновесного расслоения для пересечения азеотропического состава оказывается неприменимой, и приходится изыскивать особые методы фракционировки этого рода систем. [c.137]

Верхние пары после конденсации и охлаждения расслаиваются иа изопропиловый эфир, возвращаемый в колонну, и воду, отводимую из системы, и таким образом, достигается фракционировка исходной системы, имеющая целью получение безводной уксусной кислоты. [c.139]

Изобарно-изотермические линии d и е/ и d и e f, представляющие составы равновесных паровых и жидких фаз для температур t, находящихся в интервале Ib < < е, не имеют общих точек, не касаются друг друга и между ними имеется определенный разрыв, величиной которого определяется легкость фракционировки. [c.145]

Некоторые замечания к вопросу о выборе схемы фракционировки [c.288]

В теории ректификации многокомпонентных систем следует различать два совершенно самостоятельных класса фракционировки. [c.307]

Существует точка зрения, что схема II более экономична, чем схемы I и III. Одпако это положение далеко не всегда верно. Так, исследования автора по фракционировке газов каталитического крекинга показали, что когда содержание наиболее тяягелого компонента — бензина — в смесп намного больше, чем нодле кащих выделению компонентов, а температура кипения его много выше, наиболее экoнoмичнoii является не схема II последовательного выделения легких компонентов, а схемы I н III предварительного выделения наиболее легких компонентов с последующей их фракциопировкой, [c.222]

Наиболее часто применяемым способом полного разделения газовых смесей на отдельные составные части является фракционировка. Газ сжи-зкают путем охлаждения до низких температур при относительно высоком давлении или только лишь охлаждением до очень низкой температуры, затем разделяют на составные части фракционировкой. [c.69]

Исключительно важным для разделения практически равнокипящих олефинов и парафинов является способ экстрактивной фракционировки. При этом газовая смесь приводится в контакт с движущейся ей навстречу экстракционной средой, причем олефиповая составная часть поглощается этой средой, парафины же не абсорбируются п удаляются из установки. Этот процесс играет также большую роль в получении чистого бутадиена дегидрированием бутапа. [c.70]

При получении бензола и толуола для десорбции применяют ксилол. Перед собственно десорбцией силикагель промывают, чтобы освободить его от пеароматнческих составных частей. Это может быть сделано тем н е десорбентом, который затем направляют в колонну 1 (рис. 53), где неароматические отделяются от десорбента. За этой фракцией идет промежуточная фракция, которая в основном еще содержит неароматические углеводороды, по одновремеппо и часть десорбированных ароматических. Эту фракцию возвращают па повторную адсорбцию. И, наконец, следующая за этой фракция содержит уже только десорбированные ароматические углеводороды. В колонне 2 ее фракционировкой освобождают от десорбента, а в колонне 3 разделяют бензол и толуол. Десорбепт возвращают в цикл. [c.109]

Высшие жирные кислоты окрашены в темный цвет, их натровые соли пенятся хуже. Из них можно получить фракционировкой продукт, весьма похожий на стеариновую кислоту. Выше 320° особенно при длительной перегонке наступает разложение с отщеплением двуокиси углерода, в результате чего в дистилляте снова появляются неомыляемые . Кубовый остаток, количество которого достигает 10—20% в зависимости от исходного парафина и от глубины окисления, переводят в медный куб обогреваемый газом, и перегоняют с водяным паром при 10 Л1жрт. ст.. Когда температура кубовой жидкости дойдет до 350°, перегонку прекращают. [c.461]

Сульфокислотный слой отделяли от деароматизирован-ного бензина, разбавляли трехкратным объемом воды и разлагали по Кижнеру [19]. Разбавленные сульфокислоты помещали в колбу Вюрца и перегоняли до 210°. Температуру мерили термометром, опущенным в жидкость. Ароматические углеводороды, выделенные в результате гидролиза сульфокислот, отделялись от водного слоя, промывались 10%-ным раствором соды, затем водой, сушились над хлористым кальцием и перегонялись над металлическим натрием. Имея большое количество выделенных ароматических углеводородов, при помощи многократной фракционировки, получили индивидуальные углеводороды. Константы полученных аро-.матических углеводородов сведены в табл. 2. [c.16]

Норийский бензин из скв. № 19 подвергался многократной фракционировке при помощи дефлегматора Лебель— Генингера. Полученные фракции 60—95, 95—122, 122—150 и 150—200° взбалтывались с 75%-ной серной кислотой в течение 15 мин, затем про.мывались водой, 10%-ным раствором соды, снова водой, сушились над хлористым кальцием и перегонялись над меэаллическим натрием. [c.132]

Если состав начальной системы а расположен в интервале концентраций 0<Ся<Г Уе. то продуктами фракционировки будут практически чистый компонент а и азеотроп состава уе1 если же состав начальной системы попадет в интервал концентраций то продуктами фракционировки будут практически чистый компонент да и азеотроп состава у . Для обоих случаев азеотроп будет нижним продуктом колонны, ибо кипит прн более высокой температуре, чем оба компонента системы. [c.36]

Во лзтором 1 лассе фракционировки некоторые из комионеитов исходной системы в результате процесса ректификации практически полностью переходят лнбо в дистиллят, либо в остаток, поэтому их концентрацин в одном нз целевых продуктов оказываются равными нулю. [c.307]

Чпсло независимых уравнении материального баланса ( 11.29) и для иерво1о и д.ия второго классов фракционировки равно (га — 1). Что же касается уравнений ( 11.28), то, поскольку их нельзя написать по компоненту, одна из концевых котщон-траций которого равна пулю, общее чпсло этих независимых уравнений будет равно [(га — 1) — г, где 2 — число нулевых [c.317]

Для первого класса фракционировки, когда все компопенты присутствуют и в дистилляте ив остатке, z = Он число степеней свободы проектирования / = 2, т. е. пе зависит от числа комно-пентов системы. Это означает, что для оиределенпости проблемы расчета значениямн любых двух элементов ректификации необходимо предварительно задаваться, закрепляя тем самым конкретный режим разделения. Значения остальных неизвестных, число которых теперь становится равным числу располагаемых независимых уравнений, могут быть иа11деиы при помощи 2(п — 1) совместных урапнений (VII.28) и (VII.29). [c.318]

Область продельных ь"о[П ,ентрациц дл>[ бинарной системы может б .1ть только одна, и граничные составы в ней должны быть концентрациями равновесн Лх фаз сырья. Это обстоятельство вытекает из того, что бинарное сгз1рье может быть подвергнуто только первому классу фракционировки, при котором в обоих продуктах колонны присутствуют оба комнонента системы. [c.342]

Переходя к рассмотрению условий ректнфикап ии многокомпонентной системы, следует прежде всего отметить, что нри ее разделении могут встретиться оба класса фракционировки 1) когда все компоненты присутствуют в конечных количествах в продуктах отгонной колойны 2) когда некоторые из компонентов сырья отсутствуют в нижнем продукте колоннг. . Очевидно, это могут быть лишь наиболее легкие комноненты системы. [c.342]

Для первого класса фракционировки многокомнонептной системы остаются в сило выводы, сделанные по бинарной системе. [c.342]

Для второго класса разделения сложной системы, когда некоторые напболее летучие комноненты практически полностью удаляются из остатка, область предельных коицептраций уже не совпадает с сечением ввода сырья и для отгонпой колонны должна расположиться иа некотором промежуточном уровне между низом ее и питательной секцией. Такая особенность свойственна лишь разделению сложных систем и в теории ректификации бинарных систем неизвестна. Это и понятно, ибо, как было доказано нри анализе режима полного орошения,число нулевых продуктовых концентраций не может быть больше п — 2, где п — число комнонентоп системы. Для бинарной же системы п — 2=2 — 2 = 0, поэтому п простой колонне пи одиа из ее продуктовых концентраций не может быть нулевой, а следовательно, не может иметь моста и второй класс фракционировки. [c.343]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология