Плотность тока при турбулентном течении

На необходимую для полной защиты силу тока катодной защиты влияют некоторые параметры морской воды солесодержание, температура, концентрация кислорода, скорость движения воды. Повышение температуры практически всегда вызывает увеличение тока катодной защиты. Так, например, для углеродистой стали состава (в %) С (0,16) Мп(0,89) 51 (0,23) Р (0,013) 5 (0,023) N1 (0,27) Ог (0,06), А1 (0,034),, для которой потенциал катодной защиты составляет 920 мВ, при повышении температуры морской воды с солесодержанием 36 г/л от 5 до 15 °С и от 15 до 25 °С ток катодной защиты увеличивается при ламинарном движении воды соответственно на 14 и 22%, в турбулентном режиме — на 24 и 29%. В воде с солесодержанием 36 г/л и концентрацией растворенного кислорода 6,5 мг/л плотность тока катодной защиты составляет 0,10—0,15 мА/см , при концентрации кислорода 1,5 мг/л — 0,02—0,03 мА/см , 1В воде с солесодержанием 18 г/л и концентрацией кислорода 6,5 и 1,5 мг/л — соответственно 0,09—0,12 и 0,02—0,03 мА/см . При переходе от ламинарного режима течения жидкости к турбулентному ток катодной защиты повышается на 100—120% в воде с солесодержанием 36 г/л и (на 16— 30% в воде с солесодержанием 18 г/л [50]. [c.93]

Соотношение (5-3) применимо для токов вплоть до предельного и показывает, что концентрационные градиенты становятся более крутыми по мере увеличения тока. Следовательно, логика построения кривых на рис. 5-1 приводит к выводу, что предельный ток будет гораздо большим при наличии турбулентного течения, чем при простом течении с концентрическими линиями тока. В последнем случае можно оценить предельную плотность тока на катоде, равную 0,37 мА/см для 0,1 М раствора сульфата меди при Го = 3 см и Гг = 2 см. Если теперь вращать внутренний цилиндр со скоростью 900 об/мин, что соответствует числу Рейнольдса 20 ООО, то предельная плотность тока увеличится примерно до 79 мА/см . Таким образом, перемешивание раствора оказывает значительное влияние на допустимую величину тока, который можно пропустить через систему. [c.21]

В таких схемах газовая стабилизация (сжатие) дугового разряда на начальном участке течения (вблизи стержневого электрода) и стабилизация стенками канала на установившемся участке приводит к ограничению поперечных размеров ствола и, как следствие, к увеличению плотности тока в дуге и высокому уровню температур нагреваемого газа. На начальном участке, где поперечные размеры сечения ствола резко меняются, основную роль в теплопередаче играют конвективные процессы, которые должны быть учтены при построении расчетных моделей ствола. Известные экспериментальные данные и оценки характера течения газовой плазмы [1, 2, 3] позволяют считать, что практически во всей проводящей области ствола дуги на начальном участке даже при значительных расходах газа реализуется ламинарное течение, в окружающей дугу области при относительно малых расходах газа — ламинарное, а при больших — турбулентное течение. [c.120]

Эти расхождения в оценке влияния скорости вращения электрода на плотность тока обычно объясняются тем, что это влияние различно для ламинарного, безвихревого режима движения жидкости около электрода и для турбулентного движения, связанного с образованием вихрей. Если жидкость течет вдоль гладкой твердой новерхности, то и в этом случае при больших скоростях течения, отвечающих значениям числа Рейнольдса К>10 , возникает турбулентность. Напомним, что число Рейнольдса [c.5]

Электролиз воды на поверхности мембран является следствием дефицита упомянутых ионов, необходимых для прохождения тока через мембрану, что связано с условиями гидродинамического течения в камере. Течение воды в камере характеризуется турбулентным режимом с вязкими граничными слоями, прилегающими к поверхности мембран. Ионы подходят к граничным слоям потока при его вихревом движении, но скорость диффузии их через граничные слои пропорциональна разности концентраций ионов с обеих сторон слоя. При благоприятных условиях перенос ионов через граничные слои осуществляется при низкой плотности тока. Если плотность тока увеличивается, транспортирование ионов к поверхности мембраны затрудняется и перенос электричества через мембраны обеспечивается в основном за счет электролиза воды. В то же время известно, что для повышения плотности тока следует снижать напряжение. [c.550]

Механизм продольного перемешивания недостаточно изучен. Лишь для наиболее простого случая — однофазного течения жидкости в трубе - Тейлором [203] приведено обоснование диффузионной модели и получено выражение для коэффициента продольного перемешивания. Для двухфазных систем наличие продольного перемешивания качественно объясняют существованием турбулентного следа в кормовой части движущихся капель или газовых пузырей, а также циркуляционными токами разных масштабов. Последние обусловлены неравномерностью распределения дисперсной фазы по сечению и, как следствие, разностью плотностей в центральной и пристеночной областях колонны. [c.147]

Такк . образом, во всех приведенных выше результатах достаточно четко просматринается общая закономерность более медленное изменение тепловых свойств струи при значении параметра три = 1-Для риСрАТ оно справедливо во всем поле течения, а для температуры — в пределах начального участка внешней струи. Этот экспериментальный факт приводит к весьма важному вывод) о преимз"-щественном влиянии на процесс турбулентного смешения. Для большей убедительности последнего утверждения режимы опытов были специально подобраны таким образом, чтобы встречались все три случая а) равные начальные скорости = 1, Тори = 3, Щиг = 3) б) равные начальные плотности тока т и = 1,т = 1/3, трц.2 = 1/3) в) равные начальные напоры (шри = 1 = 1,73 Щи = 0,58). [c.33]

Аналитическое решение такой задачи не содержит принципиальных трудностей в том случае, когда приведенные координаты , совпадают, значение ст 1 и переход к физической плоскости течения для всех функций одинаков. При этом фронт пламени, на котором 7 = Гф = onst и с ф = с ф = О, будет не только изотермической поверхностью, но и, с учетом равенства рТ = onst, поверхностью постоянного значения скорости, плотности тока, динамического давления и вообще любой функции Fi. То же самое относится к каждой изоповерхности в эффективном ( , у) или реальном (х, у) пространстве. В физическом плане это сводит задачу к идеализированной, отвечающей расчету при равенстве единице своего рода турбулентного числа Прандтля. Как будет показано ниже, решение такой задачи отражает все важнейшие свойства реального факела. Это обстоятельство определяет целесообразность использования такого приближенного (в физическом отношении) решения задачи о факеле конечного размера. При этом, естественно, игнорируется хорошо известное из экспериментальных данных по турбулентным газовым струям [Л. 22 и несомненно присущее факелу различие в интенсивности переноса импульса и тепла (неравенство ст < 1, если = а ,). [c.39]

При больщом давлении течение турбулентно, образует завихрения и имеет колебания скорости и давления около некоторых средних величин. При меньших давлениях течение ламинарно и имеет сохраняющиеся линии тока. Число Рейнольдса есть отношение работы ускорения массы W газа Wvll2 к работе сил трения r]VB ndL), где W=p— L (р = тп — плотность газа [c.20]