Высота вспененного

Расстояние между тарелками следует определять по условиям работы колонны при нагрузках, соответствующих точке захлебывания , с тем чтобы обеспечить возможность эксплуатации аппарата во всем интервале устойчивой работы тарелок. Известно, что расстояние между тарелками должно быть больше или равно сумме высот вспененного слоя жидкости (Я ) и сепарационного пространства (Я,.) [c.410]

Высоту вспененной жидкости в переливном устройстве мм Александров рекомендует определять по уравнению [c.206]

Высота вспененного слоя жидкости в сливном устройстве [c.207]

Для провальных тарелок высоту вспененной жидкости определяют из выражения [c.353]

Выражение коэффициентов массопередачи через удельную поверхность контакта фаз а/ менее обще, чем через поверхности ау и а . В то же время использование коэффициентов кайу предполагает необходимость определения высоты вспененного слоя жидкости при расчете чисел единиц переноса. Вследствие субъективного характера замеров высоты вспененного слоя или изменения ее по [c.89]

Несколько слов относительно влияния концевых эффектов на коэффициенты массопередачи. Анализ и обработка экспериментальных данных, полученных в условиях группового барботажа, показывают, что при правильно рассчитанных значениях времени пребывания жидкости, поверхности контакта фаз и движущей силы величина коэффициентов массопередачи не меняется по высоте вспененного слоя как в условиях абсорбции [57], так и ректификации [58]. Результаты этих исследований свидетельствуют о том, что концевые эффекты не влияют на коэффициенты массопередачи при барботаже. Указанное обстоятельство имеет принципиальное значение при математическом описании общей эффективности массопередачи. [c.97]

В случае устойчивой и эффективной работы контактных устройств структуры потоков даже при малой высоте вспененного слоя жидкости не всегда соответствуют полному перемешиванию. Для противоточных контактных устройств характерно наличие поперечной неравномерности распределения потоков по сечению колонны, приводящее к резкому снижению общей эффективности [c.117]

При устойчивой и эффективной работе контактных устройств с перекрестным током фаз наблюдается интенсивное перемешивание потоков по высоте вспененного слоя и заметное перемешивание жидкости по длине тарелки. При чрезмерно больших расходах жидкости и при отсутствии необходимых конструктивных решений возможно образование на контактном устройстве застойных и циркуляционных зон, байпасных потоков и других видов поперечных неравномерностей распределения потоков, снижающих общую эффективность массопередачи. [c.118]

В работах [34, 35] кроме уравнения (4.28) приводятся также другие эмпирические зависимости для определения коэффициента От, которые, по мнению авторов, обеспечивают меньшую погрешность вычисления вследствие исключения из обработки неточных замеров высоты вспененного слоя жидкости. [c.150]

Определение коэффициента поперечной турбулентной диффузии по высоте вспененного слоя на контактных устройствах с перекрестным током фаз показало, что значение его изменяется в широких пределах (от 0,005 до 0,05 м /с) [41] и для невысоких скоростей газа и жидкости по порядку величины приближается к значениям коэффициента продольной турбулентной диффузии. Полученная в результате обработки экспериментальных данных по дисперсии потока на ситчатых тарелках графическая зависимость (рис. 4.10) является единственной в своем роде и может быть использована для оценки степени поперечного перемешивания жидкости по высоте барботажного слоя. [c.153]

Эффективность массопередачи и поле концентраций компонентов в потоках газа и жидкости в перекрестном токе изучаются при следующих упрощающих допущениях высота вспененного слоя жидкости и скорость движения жидкости постоянны по длине тарелки пар равномерно распределяется по сечению тарелки и поступает на контактное устройство полностью перемешанным, т. е. одинакового состава в пределах изменения концентраций потоков на одной тарелке зависимость между равновесными составами имеет линейный характер. [c.212]

Для определения локальных и общих характеристик эффективности массопередачи в перекрестном токе в условиях полного перемешивания жидкости по высоте вспененного слоя весьма плодотворным оказывается использование секционной модели [18—20]. В. этом случае степень продольного перемешивания жидкости зададим числом 5 секций полного перемешивания, расположенных навстречу движению жидкости (р == з, з—1,. .., 1), а степень продольного перемешивания газа — числом з секции полного перемешивания (рис. 5.13). [c.221]

Значения общей эффективности массопередачи, рассчитанные в широком диапазоне изменения параметров в режиме идеального вытеснения и при полном перемешивании жидкости по высоте вспененного слоя по уравнениям [c.226]

Методы расчета общей эффективности массопередачи с учетом влияния перемешивания потоков по высоте вспененного слоя жидкости будут рассмотрены ниже, [c.227]

Анализ общей эффективности массопередачи по уравнению (5.146) показывает, что в перекрестном токе может быть достигнута высокая эффективность массопередачи при отсутствии полного перемешивания потоков по длине контактного устройства и по высоте вспененного слоя жидкости (рис. 5.25). Расчетный анализ показывает также, что наибольшее увеличение эффективности [c.243]

В модели функции распределения потоки.газа и жидкости рассматриваются как гомогенные среды, которые состоят из бесконечного числа струй, обладающих различным спектром времени пребывания, с поршневым режимом движения в каждой струйке. Для условий полного перемешивания жидкости по высоте вспененного слоя струи жидкости принимаются расположенными по всей плоскости контактного устройства, определяя тем самым влияние продольного перемешивания жидкости при отсутствии поперечной неравномерности. [c.254]

Величина Дрп-ж определяется высотой вспененной жидкости 17], ее находят по следующему уравнению [c.90]

Уровень жидкости, находящейся в аппарате, наблюдается через стеклянные стенки, кроме того, замер его производится уровнемером 7, присоединение которого осуществляется резиновыми трубками в нижней и верхней части аппарата. Такое устройство позволяет определять уровень жидкости в аппарате в процессе барботажа, когда вспененный слой затрудняет вести наблюдение за уровнем жидкости и ходом испарения в аппарате. Независимо от измерения уровня жидкости в аппарате, высота вспененного слоя жидкости измеряется по шкале, расположенной на стенке стеклянного сосуда. [c.81]

Наряду с этим, были произведены замеры высот вспененного слоя жидкости при различных режимах барботажа и определены значения коэффициентов газонасыщения по формуле (39). [c.107]

Расстояние между тарелками должно быть больше суммы высот вспененного слоя жидкости на тарелке (Яп) и сепарационного пространства (Яс) [c.119]

Высота вспененной жидкости по уравнению (4,23) [c.122]

Определение высоты вспененного слоя жидкости [c.228]

Расчет сливного устройства. Нормальная работа колонны во многом зависит от конструкции сливного устройства, расчет которого предусматривает определение высоты вспененного слоя жидкости в нем. [c.229]

Здесь Н — общая высота вспененной системы Ло — первоначальная высота покоящейся жидкости к—увеличение объема системы при вспенивании — высота пены йр — высота нижней части системы с включенными в нее пузырьками воздуха (пенистый раствор). [c.70]

Для расчета высоты вспененной жидкости на струйных тарелках с вертикальными перегородками может быть использована уравнение [c.215]

Повышение ароматизованности сырья существенно влияет на качество образующегося кокса. Под ароматизованностью мы понимаем долю углеродных атомов сырья, содержащихся в ароматических кольцах. Чем выше ароматизованность жидкого продукта в коксовой камере, тем выше пороговая концентрация асфальтенов, при которой раствор застудневает и начинается коксообразование, и меньше газовыделение при поликонденсации асфальтенов (благодаря большей ароматизованности последних) в результате пористость кокса снижается. При меньшем газовыделении высота вспененного Слоя в коксовой камере снижается, и предельная высота, до которой может быть заполнена коксом камера без опасности переброса в колонну, повышается. Содержание в сырье асфальтенов и асфальтенообразующих компонентов определяет время начала коксообразования. Чем меньше асфальтенов в сырье и ниже скорость их накопления при крекинге, тем больше период до начала коксообразования. [c.127]

Поэтому при работе на выоокопарафинистом сырье необходимы специальные меры, обеспечивающие достаточно длительную работу змеевика печи повышенная кратность циркуляции тяжелых газойлевых фракций коксования повышенный расход турбулиза-тора в печном змеевике, введение в сырье специальных добавок. Рециркуляция тяжелых ароматизованных фракций коксования по-вышает ароматизованность сырья, поступающего в печь. Турбули затор (водяной пар) препятствует осаждению асфальтенов, выделяющихся из раствора, на стенки печных труб. Кремнийорганиче-ские жидкости, добавляемые в небольших (менее 0,001%) количествах, эффективно снижают высоту вспененного слоя в коксовой камере. [c.128]

Если определяется высота вспененной жидкости IIпер, то H-t можно принять [Х-1] [c.700]

Явсп — высота вспененного слоя жидкости на тарелке, мм. кп — высота переливной планки на тарелке, мм. кпр — высота прорезей в колпачковой тарелке, мм. [c.8]

Величина составляющей АРж Дает возможность оценить высоту вспененного слоя жидкости Явсп на тарелках колпачковых, с -образными элементами, клапанных и ситчатых) но уравнению [c.193]

Для колонн с беспереливными тарелками расстояние между ними должно быть больше высоты вспененного слоя жидкости на тарелке и сепарационного пространства [c.197]

Высоту вспененного слоя жидкости на решетчатых тарелках можно определять по величице сопротивления тарелки [c.197]

Размеры переточного устройства и высота нижнего обреза его над тарелкой. Минимальное сечение переточного устройства определяется скоростью разрушения пены и турбулентностью течения в перетоке. Пену, уходящую с колпачковой тарелки, характеризуют отношением высоты чистой жидкости к высоте вспененной жидкости, условно называемым удельньш весом пены и равным около 0,25—0,35 [20, 21 ]. В идеальном случае пена должна полностью разрушаться, превращаясь в чистую жидкость, в момент прохода ее над сливной перегородкой или непосредственно перед этой перегородкой. Однако в практических условиях это не достигается. Несколько хуже, но все жа приемлемо, если пена полностью разрушается в перетоке перед тем как она попадает на нижележащую тарелку. Однако турбулентный режим потока, переливающегося через сливную перегородку, фактически приводит к дополнительному вспениванию в перетоке и некоторое количество аэрированной жидкости попадает на нижележащую тарелку. Удельный вес пены в переточном устройстве обычно изменяется в пределах 0,3—0,7 в зависимости от склонности жидкости к образованию пены, расстояния между тарелками, степени турбулизации и средней скорости в перетоке. Известно [27 ], что пузыри размеров, встречающихся в перетоке, достигают конечной скорости подъема в жидкости около 0,3 л1/сек. Поэтому среднюю скорость жидкости в перетоке принимают меньше этой величины, благодаря чему обеспечивается подъем и удаление пузырьков пара. Типичные правила расчета в отношении скоростей в перетоке приводятся в табл. 1. В настоящее время еще отсутствуют удовлетворительные методы, позволяющие предсказать степень вспенивания жидкости. Поэтому в табл. 1 степень пенооб-разования указывается лишь качественно легкое, среднее и значительное вспенивание такое разделение является лишь крайне общим и может иметь только сопоставительное значение. [c.145]

Отметим сначала основные особенности формирования профиля концентраций распределенного ко лпонента в потоках газа и жидкости. При взаимодействии фаз в перекрестном токе осуществляется интенсивное поперечное перемешивание жидкости проходящим через нее потоком газа, в результате ч го может происходить заметное выравнивание концентраций жидкости по высоте вспененного слоя. Интенсивное перемешивание жидкости достигается также вследствие того, что в ректификационных и абсорб- [c.212]

Следовательно, приведенные соотношения указывают на возможные сочетания гидродинамических режимов движения газа и жидкости на контактных устройствах перекрестного тока в условиях полного перемешивания одного из потоков. Так, при полном перемешивании жидкости по высоте вспененного слоя массопередача в перекрестном токе возможна при следующих сочетаниях гидродинамических режимов движения газа и жидкости 1) при полном, перемешивании жидкости на контактном устройстве и любом заданном гидродинамическом режиме движения газа и 2) при любом заданном гидродинамическом режиме движения жидкости и полном перевешивании газа по высоте вспененного слоя. В реальных условиях работы контактных устройств отсутствует полное перемешивание потоков не только по длине контактного устройства, но и по высоте вспененного слоя жидкостй. [c.213]

Высота вспененной массы зависит от качества и количества загружаемого сырья. Так, при оптимальных условиях коксования крекинг-остатка сернистых нефтей высота пены составляет 3,5 м, а в случае смеси гудрона и асфальта малосернистых нефтей — 0,5 м. Как показывает опыт работы различных установок, с увеличением в сырье содержания асфальтенов и карбоидов высота пены возрастает. Объем вспученной массы в значительной степени зависит также от линейной скорости паров в камере. С уменьшением акорости паров высота пенного слоя уменьшается. Поэтому скорость паров не должна превышать определенной допустимой величины. На большей части хорошо работающих установок скорость паров 0,08—0,12 м/с. [c.165]

При конструировании стальных колонн с рубашечной системой нагрева и о.хлаждения необходимо иметь в виду, что увеличение габаритов колонн, а следовательно, и общей массы 01кис-ляемого сырья, не может производиться произвольно, так как это может привести к затруднениям в съеме тепла реакци - . Обычно при общей массе окисляемого керосина, превышающей 2000 кг (независимо от режима), охлаждение при помощи рубашек, размещенных по высоте вспенеиного столба, может оказаться недостаточным. Дальнейшее уве.пичение поверхности охлаждения рубашек с увеличением массы окисляемого керосина невозможно, так как оно лимитируется высотой вспененного столба. Размещение рубашек выше последнего явно нецелесообразно с точки зрения соблюдения оптимальных условий теплопередачи, поскольку в данном случае имело бы место резкое уменьшение величины отношения поверхности охлаждения к массе окисляемого керосина. [c.155]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология