Перемешивание, влияние на ход

Подрезание и перемещивание каучука. Систематическое подрезание каучука с правой и левой стороны валка обеспечивает получение однородного пластиката. Автоматически действующие механические ножи для подрезания пластиката не только облегчают труд и уменьшают опасность работы, но и обеспечивают более однородное перемешивание. Влияние фрикции рассмотрено ранее. [c.241]

При гидрогенизации эфира жирной кислоты наблюдается отчетливая тенденция к преимущественному гидрированию одной из двойных связей этому способствует применение селективных никелевых катализаторов. Если активный катализатор применяется в виде суспензии в реакторе с перемешиванием, то селективной гидрогенизации благоприятствуют очень низкие концентрации водорода на поверхности катализатора, т.е. низкие давления водорода, малые скорости перемешивания и высокая температура /24/. И наоборот, неселективный процесс легче протекает при низкой температуре, высоком давлении и хорошем перемешивании. Влияние параметров процессов на ход реакции ясно видно на следующих примерах. [c.210]

Ступе и Ловелл [105] меняли высоту жидкости Я/й, а также расстояние пропеллерной мешалки от дна сосуда к/й и не обнаружили влияние этих параметров на мощность, расходуемую на перемешивание. Влияние остальных геометрических параметров пропеллерной мешалки на мощность Следует ожидать, что они незначи- [c.194]

При оценке влияния гидродинамики течения пленки жидкости на массообмен необходимо учитывать также продольное перемешивание. Влияние этого фактора проявляется в том, что объемы жидкости с более высоким содержанием тяжелокипящего компонента частично перемешиваются с объемами жидкости, содержащими меньшее количество тяжелокипящего компонента. Это приводит к уменьшению движущей силы массообмена и, как следствие, к снижению его интенсивности. [c.84]

Продольное перемешивание, влияние которого учитывается наличием экспоненциального члена в уравнении (XI,61), изучал Мар 2 на колонне диаметром 50 мм. Для этой колонны при условии, что сплошной фазой является вода, коэффициент турбулентной диффузии, используемый при расчете критерия Ре , определяют из уравнения [c.596]

Проведен анализ зависимости степени разделения от величины относительного отбора р при разной интенсивности продольного перемешивания. Сравнение полученных данных с результатами работы [3] показывает аналогичность рассматриваемых зависимостей в условиях идеального вытеснения и продольного перемешивания жидкой фазы. Однако в условиях продольного перемешивания влияние загрязняющего действия материала аппаратуры на эффективность глубокой очистки веществ менее значительно, чем при идеальном вытеснении (для данного W). [c.43]

Было исследовано влияние концентраций исходных реагентов на удельную вязкость полимера при различной интенсивности перемешивания реакционной массы (рис. 4). По мере увеличения концентрации реагентов уменьшение вязкости полимера наблюдается при скорости вращения мешалки от 600 до 1200 об мин, при более интенсивном перемешивании влияние концентрации незначительно. Это, по-видимому, можно объяснить образованием твердой фазы полимера, которая затрудняет доступ [c.183]

Большое влияние на основные закономерности процесса оказывает местонахождение реакционной зоны, которое в свою очередь может меняться в зависимости от условий проведения поликонденсации. С этой точки зрения интересно сравнить влияние различных факторов при проведении поликонденсации в бинарных жидких системах при перемешивании и без перемешивания (см. табл. 39). Из таблицы видно, что при проведении поликонденсации в двухфазных системах при перемешивании влияние основных факторов становится аналогичным случаю поликонденсации в гомогенных условиях с кинетическим характером протекания процесса. [c.215]

Росс [151] в качестве критерия правильности обработки кривых выбрал зависимость определяемого экстраполяцией гиперболы значения Го от степени чистоты анализируемого вещества. Б результате исследования нескольких сотен кривых им было установлено, что только использование участка кристаллизации, лежащего в пределах от 10 до 30% кристаллической фазы, позволяет получать значения Го, не зависящие от степени чистоты анализируемого вещества. Верхний предел (точка Ё на кривой кристаллизации рис. 11) определяется необходимостью достижения минимального отношения поверхности кристаллов к объ-/ему жидкой фазы, при котором возможно термодинамическое равновесие. Нижний предел доли кристаллической фазы определяется увеличением энергии перемешивания. Влияние других эффектов, таких как изменение теплоемкости и теплопроводности в процессе кристаллизации, очень трудно теоретически оценить. [c.50]

В сульфатном электролите, содержащем 10 г/л родия, выход металла по току составляет около 70 %. Он уменьшается с повышением концентрации серной кислоты, катодной плотности тока и возрастает с ростом концентрации родия, температуры электролита и его перемешиванием. Влияние концентрации родия сказывается сильнее, чем серной кислоты (рис. 12.3) [90, с. 173]. [c.190]

Выражение (3.255) является приближенным ввиду приближенного характера использованных при его выводе уравнения рабочей линии (3.240) и соотношения (3.254). Так, в уравнении рабочей линии (3.240) не учтен эффект продольного перемешивания. В соотношении (3.254) величина х означает концентрацию примеси в жидкой фазе в сечении ф в отсутствие эффекта продольного перемешивания, влияние продольного перемешивания здесь выра- [c.125]

Зная коэффициент диффузии D, можно отсюда рассчитать распределения концентраций и интенсивность Процессов перемешивания в аппарате. С другой стороны, величину D можно определить и выявить влияние на нее режимных параметров, сопоставляя полученные аналитические решения при разных значениях D с распределением концентрации, измеренным в спе- [c.84]

Уменьшение средней по сечению величины Dr с уменьшением п объясняется влиянием стенки аппарата на образование регулярных укладок зерен геометрически правильной формы у стенок (вертикальные ряды), в которых перемешивание потока минимально. [c.95]

Понизители вязкости. Ни АНКМ, ни АНИ не выдвигают требований к исследованию рабочих характеристик понизителей вязкости. Обычно на поведение понизителя вязкости сильно влияет pH бурового раствора. Одни материалы нужно растворять в растворе гидроксида натрия, в то время как другие растворяются в воде. Перед добавлением в испытуемый буровой раствор понизитель вязкости необходимо растворить. К испытуемому раствору следует добавить такое же количество воды (без понизителя вязкости) и пробу подвергнуть такой же процедуре подготовки, что и раствор, обработанный понизителем вязкости. Помимо оценки влияния понизителя вязкости на реологические характеристики бурового раствора важно определить его влияние на фильтрационные свойства. К другим факторам, заслуживающим внимания при исследовании понизителя вязкости, относятся поглощение воздуха при перемешивании, влияние на него таких примесей, как хлорид натрия, гипс и цемент, а также устойчивость понизителя вязкости при максимальной температуре, которая предположительно будет проявляться в промысловых условиях. Могут быть также проведены дополнительные исследования влияния понизителя вязкости на диспергирование глинистых сланцев и устойчивость ствола скважины, если эти исследования оправданы запланированным применением этого материала. [c.130]

Циммерманн и Чу ЯОО] подтвердили наблюдения Гудингса Я07 ] о своеобразном стабилизирующем действии перемешивания. По их данным, приведенным да рис. 4.20 и 4.21, число образующихся при 280 "С карбоксильных групп в условиях перемешивания примерно в 1,5 раза меньше, чем без перемешивания. Влияние катализатора на степень пиролиза Циммерманн и Чу объяснили более легким распадом по связям —С—Н и —С — О— под влиянием иона металла, облегчающего отщепление протона и образование ви-нильной структуры [c.88]

Взаимодействие неоднородного профиля скоростей по сечению реактора и поперечной диффузии также приводит к эффективной продольной дисперсии потока. Это было впервые показано Тейлором, который предложил простой п изящный экспериментальный метод измерения продольного эффективного коэффициента диффузии. Рассмотрим, например, светочувствительную жидкость, текущую в ламинарном режиме через цилиндрическую трубу. Вспышка света, проходящего через узкую щель, может окрасить в синий цвет диск Ж1ЩК0СТИ, перпендикулярный к направлению потока. Если бы диффузии пе было, то этот диск превратился бы в параболоид, причем его край, соприкасающийся со стенкой трубы, не двигался бы вообще, а центр перемещался бы со скоростью, вдвое большей средней скорости потока. Однако при этом области с низкой концентрацией трассирующего вещества окажутся в непосредственной близости к поверхности, где эта концентрация высока, и благодаря диффузии эта поверхность начнет размываться. Трассирующее вещество в центре трубы будет двигаться к периферии — в область, где течение медленнее, а трассирующее вещество у стенок — внутрь трубы, где течение быстрее. В результате концентрация по сечению трубы станет более однородной и получится колоколообразное распределение средней по сечению концентрации трассирующего вещества, центр которого будет перемещаться со средней скоростью потока. Дисперсия относительно центра распределения, служащая мерой продольного перемешивания потока, будет нри этом обратно пронорциональна коэффициенту поперечной диффузии, так как чем быстрее протекает поперечная диффузия, тем меньше влияние неоднородности профиля скоростей по сечению трубы на продольную дисперсию потока. Тейлор пашел, что эффективный коэффипиеит продольной диффузии для ламинарного потока в трубе радиусом а равен 149,0. Более детальное исследование показывает, что эффективный коэффициент продольной диффузии имеет вид [c.291]

С учетом соотношения (111-200) получены данные о зависимостп копечпой концентрации примеси в готовом продукте хр от удельной нагрузки уд, изменяющейся в интервале от 1100 до 3600 кг/(м ч). При расчете было принято, что величине уд = 3600 кг/(м ч) соответствует Вод. = 35. Результаты такого расчета приведены па рис. 111-24. Кривая 1 соответствует изменению хр от уд при суммарном влиянии загрязнений материала аппаратуры и продольного перемешивания. Кривая 2 соответствует изменению хр от уд только за счет влияния продольного перемешивания жидкости. Влияние загрязнений материала аппаратуры отражено кривой 3. Приведенные на рисунке данные позволяют сделать вывод, что при малых плотностях орошения уменьшение последней ведет к значи-"гельному снижению разделяющей способности колонны, причем .этот эффект обусловлен, главным образом, увеличенпем продольного перемешивания. Влияние загрязняющего действия материала аппаратуры в этой области нагрузок мепее существенно. [c.130]

Действие мешалок в осуществлении того или иного процесса, проводимого с перемешиванием, влияние их параметров на тот или ИНОЙ технологический результат, в том числе и при суспензионной полимеризации винилхлорида,в работе [IJ пытаются однозначно выразить с помощью среднеобъемной скорости диссипации энергии потока в реакторе или удельных затрат мощности на перемешивание.Однако исследования турбулентности в аппаратах с мешалками [2] показывают, что локальные значения скорости диссипации энергии в зоне стока потока с лопастей мешалки на один- два порядка могут превосходить среднеобъемную скорость диссипации энергии и и величина эта существенно зависит от геометрических параметров мешалок.С одной стороны,результаты работы [2] показывают,что об однородном режиме переиешивания во всех частях полезного объема реактора не монет быть речи,с другой,-предполагают значительное влияние геометрических дарамет-ров мешалок на результаты проведения некоторых процессов, например,диспергирование несмешивающихся жидкостей,что подтверядается в ряде работ. Поэтому выбор мешалки для реактора суспензионной полимеризации должен быть основан ттрекде всего на эффективности ее действия при диспергировании несмешивающихся жидкостей с оценкой эффективности по затратам энергии на перемешивание. [c.259]

Увеличение избытка соды от 1,3 до 2,1 г/л при очистке рассолов, богатых кальцием, приводит к резкому возрастанию продолжительности периода индукции и уменьшению скорости отстаивания . С повышением температуры, а таЙже при длительном и интенсивном перемешивании влияние избытка Na2 Os на длительность периода индукции становится заметным. Для [c.85]

Этот эффект обусловлен, главным образом, увеличением продольного перемешивания. Влияние загрязняюшего действия материала аппаратуры в этой области нагрузок менее существенно. [c.45]

Сравнение полученных результатов с результатами работы [416] показывает аналогию рассматриваемых зависимостей в условиях идеального вытеснения и продольного перемешивания жидкой фазы. Однако в условиях продольного перемешивания влияние загрязняющего действия материала аппаратуры оказывается менее значительным, чем в условиях рщеального вытеснения (для заданного значения р ). [c.126]

По исследованиям Д. Н. Ляховского [Ляховский, Сыркин, 1936а, б], увеличение скорости спутного потока также интенсифицирует процесс перемешивания. Влияние относительной скорости спутного потока т на значение максимальной плотности безразмерного потока массы на оси цилиндрических смесителей представлено [c.332]

Здесь S p—средняя поверхность соприкоснсвения, вычисленная по формуле (111), 27). Суммарная тол иииа слоя зависит от концентрации основания В в растворе и от интенсивности перемешивания. Влияние концентрации едкого нат а показано на рис. 91. а влияние интенсивности перемешивания—на рис. 92, [c.227]

Очень удобным для некоторых целей является метод двойного калориметра, примененный впервые Джоулем и позднее — Пфаун-длером [29]. Прибор состоит из двух по возможности совершенно одинаковых калориметров, помещенных в одну общую или две одинаковые оболочки. Калориметры можно нагревать при помощи двух последовательно соединенных электрических нагревателей (обычно с одинаковым сопротивлением). Если во время опыта температуры обоих калориметров изменяются с почти одинаковой скоростью, то тепловые потери их будут также почти одинаковыми. Это не означает, что ошибка, связанная с утечкой тепла, полностью исключается [14], но небольшую остаточную ошибку можно точно вычислить на основе соответствующих данных начального и конечного периодов. Если к двойному калориметру применить адиабатический метод, то можно достичь полного устранения необходимости введения поправки на утечку тепла. Конечно, и в этом случае нужно вводить соответствующие поправки на некоторое различие между двумя калориметрами в отношении теплот перемешивания, влияния испарения и т. д. [c.89]

До сих пор мы рассматривали кривые охлаждения чистых металлов или спл)авов, которые затвердевают при постоянной температуре. При снятии кривых нагрева чистых металлов на кривой также обнаруживается остановка, связанная с поглощением теплоты при расплавлении. В идеальных условиях кривая нагрева должна иметь вид, как на рис. 64, / но вследствие того, что твердая фаза не может быть размешана, возрастает опасность влияния температурного градиента, так что на практике начало остановки на кривой нагрева оказывается менее острым, чем на кривой охлаждения (рис. 64, //) однако при медленном нагреве этот эффект очень мал. Наоборот, конец остановки на кривой нагрева может быть более острым, чем на кривой охлаждения, так как конец остановки целиком соответствует жидкому сплаву, в котором конвекционные токи производят перемешивание. Влияние толщины и теплоемкости чехла термопары на остановки кривой нагрева такое же, как при снятии кривых охлаждения однако здесь нет эффекта перенагрева , аналогичного переохлаждению, так как жидкая фаза появляЁтся всегда, как только достигнута температура плавления. [c.125]

Зависимость от скорости перемешивания. Влияние диффузионных факторов ослабляется по мере ускорения массопереноса путем более интенсивного перемешивания. Этот вывод становится особенно очевидным, если встать на позиции представлений о неперемешиваемом слое (слое Нернста) как о физической реальности, для которой применим первый закон Фика. Из гидродинамики следует, что толщина неперемеши-ваемого слоя уменьшается при увеличении скорости потока жидкости вокруг частицы. Таким образом, зависимость наблюдаемой скорости ферментативной реакции от скорости перемешивания или скорости протока субстрата указывает на существенную роль диффузии в процессе. Увеличение скорости протока субстрата через колоночный реактор и повышение числа оборотов мешалки в реакторе перемешивания должно ослабить диффузионные ограничения. Существенное ускорение перемешивания может, в принципе, перевести реакцию из диффузионной области в кинетическую. [c.105]

Влияние внутриреакторного перемешивания ]п> ражается через концентрациопный коэффициент полезного действия. [c.274]

Предполагая, что состав и температура реагирующей смесп постоянны во всем объеме реактора, мы предъявляем очень строгие требования к скорости перемешивания реагирующей смеси. Иите-ресио, однако, попытаться учесть влияние нендеальности смешения на ход процесса. Мы не будем глубоко вдаваться в изучение этого вопроса, который гораздо более тщательно исследован в указанной в конце главы литературе, но только постараемся проиллюстрировать основные идеи. [c.198]

Расчет всех типов трубчатых реакторов должен базироваться на правильно сформулированных уравнениях материального п энергетического балансов (простейшие из них выведены в разделах 1Х.1—1Х.З) и разумных принципах расчета (раздел IX.4). Далее мы обсудим некоторые задачи оптимального проектирования. Хотя найденные нами оптимальные решения (раздел IX.5), не могут быть практически реализованы, они дают наиболее высокие возможные показатели процесса, к которым надо стремиться при детальном проектировании реактора. Соотношение между теоретическим и практическим оптимальным расчетом мы обсудим, исследуя в разделе IX.6 реакторы с прямоточными и противоточными тенлообменнп-ками. В разделе IX.7 будут затронуты некоторые проблемы устойчивости и регулирования трубчатых реакторов. В конце главы мы рассмотрим некоторые усложнения простой одномерной модели реактора и исследуем влияние продольного перемешивания и поперечного профиля скоростей (разделы IX.8 н IX.9). Структура главы показана на рис. IX.1. [c.256]

Влияние продольного перемешивания на оптимальную температуру в изотермическом реакторе исследовано Адлером и Вортмей-ером (см. библиографию на стр. 302), которые нашли, что эффект незначителен при числах Пекле ОЫрЕ 10 Е — эффективный коэффициент продольной диффузии). [c.271]

Было установлено, что конструктивные и эксплуатационные факторы, которые способствуют повышению температуры и давления воздуха, быстрому и интенсивному перемешиванию его с т опливом в цилиндре двигателя, улучшают воспламеняемость, тем самым процесс сгорания топлива и делают работу дизеля мягкой и жономичной. Положительное влияние на работу дизеля оказывают [c.114]

Объемная скорость полачи сырья выражается отношением о()ъема сырья, подаваемого в единицу времени, к объему катали — зетора в реакторе. Влияние этого параметра на результаты С — а/килирования во многом зависит от конструкции реактора и, поскольку процесс диффузионный, от эффективности его перемешивающего устройства. Если перемешивание недостаточно эф — фактивное, то может оказаться, что не вся масса кислоты контактирует с углеводородным сырьем. Экспериментально установлено, что при оптимальных значениях всех остальных оперативных па — рг.метров продолжительность пребывания сырья в реакторе составляет 200— 1200 с, что соответствует объемной скорости подачи о/.ефинов 0,3 —0,5 ч . [c.144]