Модель секционная

В настоящее время принято называть модели такого типа секционными или ячеечными. — Прим. редактора.] [c.123]

Насадочные колонны можно представить с помощью секционной модели. Каждая секция при этом обрабатывается таким же образом, как отдельная тарелка в тарельчатой колонне. Пока не происходит каналообразования, это оказывается вполне удовлетворительным. Однако влияние различных нагрузок по пару и жидкости опять требует дальнейшего уточнения. [c.182]

Формулы (13.15), (13.28) и (13.36) позволяют моделировать тарельчатый аппарат в тех случаях, когда по каким-нибудь причинам прямой расчет коэффициентов массопередачи не может быть осуществлен и мы не можем рассчитывать тарельчатую колонну как каскад распылительных колонн. Эти формулы практически представляют собой формулы аддитивности массопередачи в секционном реакторе и позволяют, проводя эксперименты на малой модели (одна секция), переходить к многосекционному аппарату. [c.257]

Существуют две модели процесса, происходящего на тарелке секционная и диффузионная. При помощи этих моделей можно перейти от коэффициента массопередачи, или т], к Т1 . [c.343]

В секционной модели предполагается, что тарелка по ходу движения жидкости делится на ряд секций, причем в каждой секции осуществляется полное перемешивание жидкости, между секциями перемешивания нет. [c.343]

Стандартный секционный гидравлический классификатор модели [c.298]

Рис. 3.25. Схема ячеечной модели с обратным потоком (а), распределение концентрации микроорганизмов по секциям (б) (время ферментации 6 ч) и зави-симость концентрации микроорганизмов от времени ферментации в 6-секционной колонне (а) б—/ —а = 0,2, х=0,8 2 —а = 0,5, х= 1,0 5 — а = 0,2, к=1,0 4 — а=0,5, у.= 1,0 5 —а = 0,2, я = 1.2 в—/ —о=0,2, х = 0,8 2 — а = 0,1, х = 0,8

Первые две буквы — ленточная секционная первое число — ширина ленты, м второе число — длина рабочей части ленты, м следующие две буквы — исполнение по взрывозащищенности (Н — невзрывозащищенная) и группа материалов, соприкасающихся с продуктом (К — коррозионностойкая) последнее число — модель сушилки. [c.801]

П — источник тепла (пар) В — вид теплоносителя (воздух) 2 — температура теплоносителя (до 200 °С) 01 — номер модели установки ЛС — сушилка ленточная секционная 1,2 — ширина ленты, м 12 — рабочая длина ленты, м В — для взрывоопасных продуктов К — коррозионностойкая 01 — модель сушилки. [c.807]

Для определения величины 0 можно использовать график, приведенный на рис. 1П-20 [70] или рекомендации из работы [71]. При определении числа секций полного перемешивания s можно. воспользоваться выражением эквивалентной связи секционной и диффузионной моделей [c.201]

Основные рекомендации по созданию аппаратов данного типа целесообразной формой мембранного элемента является прямоугольная (в плане) принцип сборки аппаратов должен быть секционным, что обеспечивает оптимальный гидродинамический режим предпочтительной является бескорпусная модель аппарата. [c.349]

Рис. 4.3. Расчетные интегральные кривые распределения времени пребывания частиц в потоке Р (0) по диффузионной (а) и секционной (б) моделям.

Однопараметрическая секционная модель является простейшей математической моделью и применяется в тех же случаях, что и диффузионная однопараметрическая модель. [c.131]

Секционная модель основана на допущении о подобии процессов перемешивания потока в одном аппарате и в каскаде из п последовательно соединенных аппаратов полного перемешивания. [c.131]

Степень продольного перемешивания потока в секционной модели определяется числом секций полного перемешивания или каскадом аппаратов полного перемешивания, воспроизводящим на выходе из рассматриваемой системы заданную функцию РВП. Следует помнить, что если коэффициент турбулентной диффузии характеризует степень дисперсности любого потока при известных физико-химических его свойствах и заданной конструкции аппарата, то число секций полного перемешивания может характеризовать степень дисперсности этого же потока только при фиксированной скорости его течения и длине потока. [c.131]

На рис. 4.3, б приведены -кривые секционной модели для некоторых значений числа п. [c.132]

Для математического описания сложных функций распределения структур потоков используют многопараметрические диффузионные и секционные модели — сложные и комбинированные, при этом предпочтение обычно отдают секционной модели, позволяющей проще и нагляднее изображать самые сложные структуры потоков. [c.133]

Рис. 4.4. Сравнение Р- и Л-функций секционной (а) и комбинированной (б) моделей

Из перечисленных выше комбинированных моделей рассмотрим только те, которые рекомендуются далее для расчета эфф ек-тивности массопередачи секционную модель с обратными потоками и двухпоточную секционную модель. [c.134]

Секционная модель с обратным перемешиванием потоков используется для описания гидродинамической структуры [c.134]

В работе [9] приведены таблицы значений 0 для широкого диапазона изменения параметров п и у. На рис. 4.6 изображены F- и С-кривые секционной модели с обратным перемешиванием потоков для некоторых значений параметров модели, показываю- [c.136]

Более подробные табличные значения дифференциальной функции распределения секционной модели с обратным перемешиванием потоков приведены в работе [10]. [c.137]

В двухпоточной секционной модели [11] — см. рис. 4.5 — поток считается состоящим из двух параллельных ветвей, каждая из которых характеризуется своей заданной степенью продольного перемешивания и средним временем пребывания. Поскольку поперечная диффузия обычно на порядок меньше продольной, обмен массой между двумя потоками не рассматривается. Двухпоточные комбинированные модели более полно описывают структуру потоков, характеризующуюся значительной поперечной неравномер- [c.137]

Рнс. 4.6. Интегральные (а) и дифференциальные (б) функции распределения секционной модели с обратными потоками при /г = 6. [c.137]

Рис. 4.7. Характерные С-кривые безразмерной функции распределения сложной структуры потока по двухпоточной секционной модели

Заменяя /i//2 из 2/<7i = hlU (см. выше , находим, что Со = о1= о2- Используя найденные соотнощения для начальных концентраций и среднего времени пребывания, получаем аналитическое выражение безразмерной нормированной функции распределения двухпоточной секционной модели [10] [c.140]

Соотношения (4.18) и (4.19) используются для определения начальных моментов функций распределения секционной модели. Для диффузионной модели расчетные выражения начальных моментов значительно проще определяются на основе. изображения по Лапласу С(р) функции С(0) по уравнению [c.141]

Значения Нм и См для функций РВП секционной модели находятся по уравнениям [8] [c.142]

Для секционной модели с обратными потоками — см. уравнение (4.13) — среднее время пребывания и дисперсия времени [c.145]

Рис. 4.9. Зависимость дисперсии (т (о), плотности вероятности С (б) И моды [в) функции распределения двухпоточной секционной модели при / = 0,1 и п — т.

Определение параметров двухпоточной секционной модели — см. уравнение (4.17) — предлагается [И] выполнять на основе сравнения теоретических и экспериментальных функций РВП. В частности, закрепляя один из параметров модели, например / = 0,1, и принимая т = п, при помощи числовых характеристик функций распределения и рис. 4.9, можно найти значения двух других параметров (кип). Общее выражение для начальных моментов, полученное при помощи уравнения (4.20),, имеет следующий вид [c.146]

Обобщение экспериментальных данных по эффективной турбулентной диффузии потоков в барботажном слое показывает [29], что простая структура потока, определяемая только продольным перемешиванием жидкости, наилучшим образом описывается- на основе диффузионной, а не секционной модели, так как при определении параметров этих моделей наименьший разброс экспериментальных данных наблюдается при использовании диффузионной модели. [c.148]

Для структуры однофазного газового потока в насадочных колоннах максимальное значение числа секций полного перемешивания п определяется при больших значениях Rbg как отношение высоты слоя к диаметру насадки [57]. Если воспользоваться теоретическим соотношением между параметрами диффузионной и секционной моделей, то при больших числах п параметр Рее становится равным 2. Это же значение Рес получается при экспериментальном изучении дисперсии газового потока в слое насадки (рис. 4.12). [c.155]

Эквивалентная связь параметров диффузионной и секционной моделей [c.156]

Эквивалентность гидродинамических моделей устанавливается адекватно соответствием функций РВП. Следовательно, для простых диффузионной и секционной моделей соответствие их будет однозначно определяться соотношениями параметров этих моделей Ре и п. [c.156]

Из математических моделей гидродинамических структур потоков наибольшее распространение в расчетной практике и при изучении массопередачи получили диффузионная и секционная модели, подробно рассмотренные в гл. 4. При наличии массопередачи в потоках принципиальное содержание и физический смысл математических моделей гидродинамических структур потоков не меняется в диффузионной модели изменений концентраций компонентов в потокак рассматривается как следствие конвективной, турбулентной и молекулярной диффузий частиц в потоках. При этом под турбулентной диффузией понимается перенос массы, обусловленный крупномасштабными пульсациями и флуктуациями скоростей потоков. В секционной модели вместо непрерывного профиля изменения концентраций компонентов в потоке рассматривается ступенчатый профиль, каждая ступень которого соответствует одной секции полного перемешивания частиц потока в пределах определенного объема аппарата. [c.177]

Связь между параметрами Ре и устанавливается обычно из равенства статистических характеристик функций распределения. При сравнении статистических характеристик установлено, что однозначная связь между параметрами Ре и п существует только для определенной структуры потоков — при полном перемешивании и идеальном вытеснении [8]. В остальных случаях совмещение одних статистических характеристик приводит к расхождению других, особенно при значительной степени продольного перемешивания потока (при Ре<Ю). Этот факт указывает на отсутствие единой эквивалентной связи диффузионной и секционной моделей продольного перемешивания. В связи с этим переход от одной модели к другой должен проводиться на основе всестороннего сравнения различных характеристик функций распределения, а если возможно, то и самих функций распределения. Однако отсутствие единой связи параметров этих моделей не является основанием для утверждения об исключительной условности секционной модели и, следовательно, о невозможности применения ее для расчета фазовых превращений в гетерогенных системах, поскольку, [c.156]

Равенство мод С-кривых приводит к следующему соотношению для определения эквивалентной связи диффузионной и секционной моделей [8] [c.157]

В работе [29] показано, что равенство дисперсий функций распределения секционной и диффузионной моделей обеспечивает приближенное равенство общей эффективности массопередачи при значениях комплекса ж 1, при этом связь между параметрами п и Ре, как это следует из уравнений (4.21, а) и (4.21,6), будет определяться следующим соотношением [c.157]

Соотношение между параметром Ре простой диффузионной модели и параметрами и р сложной секционной модели с обратными потоками устанавливается следующим выражением [9] [c.157]

Была проведена оценка гидродинамического режима течения восходящего парожидкостного потока в действующих реакционных камерах (РК) висбрекинга и исследовано влияние технологических параметров на его характер [1]. Для получения характеристик проходящего через реакционную камеру потока, меняющихся в результате конверсии, была составлена модель промышленной реакционной камеры (с отношением высота диаметр - 5 1), для чего ее объем по высоте был разделен на шесть секций. Состав и характеристики каждого из шести секционных потоков определялись с учетом изменения температуры и давления по вьгсоте камеры (табл.). Для определения гидродинамического режима по секциям была использована диаграмма Хьюита-Робертса для вертикаль Юго восходящего течения [2], а для каждо. о из восьми потоков (на входе, шести секциях реактора и выходе) были рассчитаны приведенные скорости паровой и жидкой фазы (параметры Хьюита). [c.62]

Экспериментальное исследование, выполненное в 6-секционной колонне диаметром 600 мм при ироведении процесса выращивания дрожжей на углеводородном субстрате [5], показало возможность использования рассмотренной модели для целей оптимизации режимных параметров и оптимального нроектнровання аналогичных биореакторов большего объема. Сопоставление опытных и рассчитанных ио модели данных показано на рис. 3.26. [c.163]

Для адиабатического процесса модель необходимо, снабдить внепгаим секционным обогревом, обеспечивающим компенсацию потерь тепла в окружающую среду (см., например, рис. У1-1). Указанная компенсация достигается секционным обогревом / [c.183]

В Москве серийно изготавливается ресторанная газовая секционная плита модели ПСГШ конструкции института Мосгаз-проект . [c.194]

В однопотОчпых секционных моделях весь поток в направлении его движения разбивается на секции полного перемешивания, [c.134]

В секционной модели за элементарный объем аппарата принимается объем одной- секции полного перемешивания Fo = V/s. Общие потоки распределенного компонента, лереданные конвективной и турбулентной диффузиями в жидкости и газе, в элементарном объеме аппарата по секционной модели будут равны L xp-i — xp) и G yp — yp+i). [c.178]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология