Сложная колонна проектный

Проектный расчет ректификации многокомпонентных смесей в сложных колоннах может быть выполнен достаточно просто по ключевым компонентам. Рассмотрим сначала исходную систему уравнений, используемую в методе ключевых компонентов. [c.109]

В 1962 г. был разработан проект реконструкции этих установок на базе существующего оборудования с целью повышения их производительности вдвое против первоначальной проектной. Основным мероприятием при реконструкции была замена острого орошения всех промежуточных колонн сложной ректификационной колонны циркуляционным орошением. Это позволило осуществить полный съем избыточного тепла каждой промежуточной колонны, значительно снизить объем паров по всей высоте колонны и уменьшить количество острого орошения, подаваемого в ее верхнюю часть. До реконструкции на установках советская трубчатка циркуляционное орошение было предусмотрено только в одном сечении. [c.72]

ПРОСТЫЕ И СЛОЖНЫЕ КОЛОННЫ ПРИ МИНИМАЛЬНОЙ ФЛЕГМЕ (ПРОЕКТНЫЙ РАСЧЕТ) [c.274]

Таким образом, основой проверочных и проектных расчетов для процесса разделения являются математические модели ее отдельных элементов собственно колонны, кипятильника, дефлегматора, подогревателя декантаторов и т. д. Среди процессов вьщеления целевых продуктов (абсорбция, экстракция, ректификация, хемосорбция, азеотропно-экстрактивная ректификация и т. п.) ректификация является наиболее сложным и общим [c.80]

Поверочный расчет ректификации многокомпонентных смесей в сложных колоннах. В силу отмеченных выше ограничений, затрудняющих выполнение проектного расчета процесса ректификации в сложной колонне, следует рассмотреть также некоторые особенности выполнения поверочного расчета, в котором при заданных значениях чисел тарелок в каждой секции колонны, флегмовом числе вверху колонны и заданных отборах определяются составы продуктов разделения. [c.115]

Научно-исследовательские работы и опыт производственников позволили выявить существенный недостаток ректификационных колонн действующих промышленных установок АВТ — их малую погоноразделительную способность, а также конструктивные, технологические, экономические недостатки тарелок. Эти недостатки объясняются использованием формул и методов расчета ректификационных систем, рекомендованных в 30-х годах для маломощных установок с ограниченным количеством получаемых фракций при наличии незначительного количества технологических узлов. Кроме того, ни количество данных, требуемых для разработки методов расчета, ни опыт эксплуатации таких сложных аппаратов, как ректификационные колонны, не были в то время достаточно полными. Механический перенос устаревших данных и методов расчета на современные мощные ректификационные колонны приводит к тому, что их фактические показатели, как правило, отличаются от проектных в итоге не обеспечивается получение продуктов нужных качеств. [c.54]

Давление в колонне является не менее важной эксплуатационной характеристикой с увеличением давления температура фракционирования повышается, а понижение давления способствует уменьшению расхода пара для отпаривания относительно легких фракций из остаточного продукта. Вакуум в колоннах позволяет проводить ректификацию при более низких температурах для нефтепродуктов, имеющих высокие температуры кипения при атмосферном давлении (например, для мазу-ja). Различают расчетное и рабочее давление. Под расчетным понимают давление, на которое рассчитаны корпус колонны, штуцеры, люки и т. д. Рабочим называют давление при заданном (проектном) режиме работы колонны. Рабочее давление не должно превышать расчетного. Колонны, работающие под высоким давлением или, наоборот, в вакууме, более сложны по исполнению и в эксплуатации. В случае высокого давления необходима повышенная толщина стенок, а в случае вакуума — специальные наружные кольца жесткости. [c.47]

Исходные данные для проектирования удобно подготавливать, пользуясь специальными опросными листами, разработанными ВНИИнефтемашем для простых (форма А) и сложных (форма Б) колонных аппаратов. В опросных листах учтены различные стадии проектирования — проектный расчет и поверочный расчет, когда известен размер и тип аппарата и необходимо проверить его работоспособность в новых условиях. Особого внимания при заполнении опросных листов требует определение диапазона устойчивой и эффективной работы колон-ны. Диапазон этот численно равен отношению максимально возможных нагрузок к минимально возможным по пару или жидкости для определенной секции колонны [c.324]

Для решения проектной задачи воспользуемся методом встречного направления вычислений, по которому концентрации легких компонентов рассчитываются способом от тарелки к тарелке в направлении сверху вниз, а концентрации тяжелых компонентов — в обратном направлении. По излагаемой общей методике расчета любая сложная ректификационная система рассматривается состоящей из отдельных секций (под отдельной секцией понимается часть колонны, не имеющая боковых вводов и выводов). Каждая секция может включать дефлегматор, кипятильник и теплообменники (встроенные или выносные). По своему назначению секции могут быть укрепляющими (абсорбционными) или исчерпывающими. Разделительная опособность дефлегматора и кипятильника принимается эквивалентной разделительной способности одной теоретической тарелки. [c.88]

Использование ЭВМ для расчета ректификационной установки, включающей колонну, теплообменники, насосы и вспомогательное оборудование, позволяет решить более сложную проектную задачу. В частности, могут быть просчитаны два или несколько вариантов решения одной и той же задачи с последующим выбором наилучшего из них или даже оптимального в технико-экономическом отношении. В качестве критерия оптимальности можно принять минимум приведенных затрат, которые рассчитываются по формуле (11.38). При проектировании ректификационной установки можно ограничиться выбором наилучшего варианта конструкции колонны при фиксированном, например, условно-оптимальном флегмовом числе [минимизирующем функцию (Р + 1) или Пу (Р +1)]. При этом можно варьировать такие конструктивные характеристики, как тип и параметры контактных устройств, диаметр колонны, межтарельчатое расстояние, в соответствии с дискретными значениями их нормализованных размеров и пределами устойчивой работы контактных устройств. При такой постановке решения оптимальной задачи из расчета приведенных затрат можно исключить затраты на пар, воду и электроэнергию, поскольку они практически не зависят от конструкции колонны, а ,также часть капитальных затрат, мало зависящих от конструкции колонны — стоимость арматуры, трубопроводов, КИП, фундаментов и т. д. Приведенные затраты будут определяться только переменной частью капитальных затрат К. нормативным сроком окупаемости Тн, [c.135]

Одной из существующих классификаций методов расчета процессов разделения является выделение проектной и проверочной постановки задачи расчета [212, 222]. В данном случае под проектным расчетом понимается определение режимных и конструктивных параметров установки ректификации (число тарелок в колонне, положение тарелки питания, величины флегмового числа и т. д.), при которых обеспечивается получение продуктов разделения заданного качества. Именно для решения такого класса задач и предназначены графические и аналитические методы расчета процессов ректификации. Если же рассматривать такую задачу, как определение оптимального места ввода потока питания в колонну (такого положения тарелки питания Мр, при котором разделительная способность колонны оптимальна), то она, как правило, до настоящего времени решалась на основе анализа соотношения состава потока питания и состава жидкости (для случая однофазного жидкого питания) на тарелке колонны [194]. Тогда, очевидно, необходимо располагать данными о составах смеси на тарелках колонны, что для процесса ректификации многокомпонентных смесей невозможно без проведения расчетов с использованием ЭВМ. В то же время аналогичная задача может быть решена при моделировании установки разделения с использованием более сложных методов расчета и оценкой получаемой эффективности разделения в терминах ранее рассмотренного термодинамического коэффициента полезного действия (21—26). Более интересным методом определения Ыр является метод, основанный на минимизации возрастания энтропии процесса разделения, являющегося следствием введения потока питания в колонну [232], который был использован совместно [c.49]

Нами [9] предложен способ встречного направления расчета от тарелки к тарелке по легким компонентам сверху вниз и по тяжелым — снизу вверх. По этому способу была разработана методика проектного расчета колонн с двумя секциями и с одним вводом питания [10]. Данная методика может быть распространена на расчет любых сложных ректификационных систем, например колонн с несколькими вводами питания и с боковыми отпарными колоннами. По излагаемой общей методике расчета любая сложная ректификационная система рассматривается состоящей из отдельных секций. Под отдельной секцией понимается часть колонны, не имеющая боковых вводов и выводов. Отдельная секция может включать конденсатор, кипятильник и теплообменники,— безразлично, встроенные или выносные. По назначению секции могут быть укрепляющими (абсорбционными) и отпарными. [c.5]

Обвязочные трубопроводы вертикальных аппаратов колонного типа рекомендуется монтировать до подъема аппаратов в проектное положение (рис. 132). При этом отпадает необходимость в выполнении наиболее сложных, верхолазных работ, значительно сокращается продолжительность и повышается качество монтажных работ. [c.261]

При проведении изоляционно-укладочных работ на сооружаемых трубопроводах в сложных условиях (болота, обводненные участки, горы и др.) прохождение тяжелой техники изоляционно-укладочных колонн затруднено, а в ряде случаев и невозможно. Рассмотрим коротко организацию и технологию изоляционно-укладочных работ при сооружении участков магистрального трубопровода на болотах и на обводненных грунтах. При этом важно не только уложить трубопровод в траншею в проектное положение, но и надежно закрепить его в проектном положении от всплытия, так как незаполненный трубопровод обладает положительной плавучестью, т.е. способностью всплывать. Существуют два способа проведения изоляционно-укладочных работ на болотах и обводненных местностях раздельный и совмещенный. При раздельном способе вначале разрабатывают траншею, а затем в нее укладывают трубопровод, а при совмещенном способе разработка траншеи и укладка трубопровода производятся одновременно. При раздельном способе трубопровод в подготовленную траншею укладывают протаскиванием (схема 1), сплавом с последующим погружением на дно траншеи (схема 2), сплавом балластированного трубопровода на понтонах (схема 3), сплавом по заранее подготовленным траншеям-каналам (схема 4). По схеме 1 трубопровод в виде плети определенной длины сваривают из отдельных труб на базе, расположенной на сухом участке перед болотом. Плеть трубопровода покрывают сЛоем изоляции и на нее навешивают чугунные или бетонные грузы-утяжелители. На головную часть плети надевают специальный оголовок, и готовую футерованную плеть трубопровода протаскивают по дну подводной траншеи с помощью лебедки, находящейся на противоположном берегу болота или обводненного участка. По схеме 2 готовую плеть трубопровода без грузов-утяжелителей с заглушкой на переднем торце протаскивают с помощью трубоукладчиков в подводную траншею методом проталкивания. К оставшемуся на берегу концу плети присоединяют сваркой следующую плеть и процесс протаскивания на плаву продолжают. После установки всей плети над траншеей ее погружают на дно траншеи заполнением водой (для нефтепроводов) или навешиванием грузов-утяжелителей с понтонов. По схеме 3 заизолированный [c.154]

I Транспортирование цельносварной колонны, пере- грузка и подъем в проектное положение включают ряд сложных и ирудоемких операций, н поэтому в рабочих чертежах и заданиях, выдаваемых заводам на изготовление технологического оборудования, необходимо пре- дусматривать --------------- [c.106]

Характерной особенностью технологической схемы атмосферной колонны является отсутствие подогревателя или горячей струи, подаваемой в нижнюю часть колонны, а это значит, что практически все тепло подводится в колонну с сырьем. Указанное обстоятельство дает возможность с достаточной для йрактики. точностью определять тепловые нагрузки и флегмовые потоки по колонне из теплового баланса колонны не прибегая к сложному потарелочному расчету материальных и тепловых балансов. В этом случае, расчет выполняется в проектной постановке при заданном действительном числе тарелок во всех секциях Nj, заданных отборах продуктов z и температурньгх границах деления смеси 4/-Определению подлежат флегмовые числа R , составы продуктов и тепловые нагрузки на конденсаторы-холодильники. [c.119]

Высокопроизводительные установки в основном имеют двухступенчатую схему переработки нефти с последующей стабилизацией бензина. Ректификационные колонны диаметром от 3,2 до 7 м оборудованы сложными контактными усгройства-ми. Производительность сырьевых насосов достигает 500 м /час, тепловая нагрузка трубчатых печей 40 млн ккал/час, поверхности теплообменников 450 м . Это оборудование довольно сложно изготавливать и мо1ггировать. Б процессе эксплуатации уменьшение производительности установок на 15—20 % ниже проектной приводит к отклонению параметров материальных и тепловых потоков от требований регламента, качество продукции снижается вплоть до несоответствия стандартам. Большая мопщость обуславливает повышенную опасность аварий и загрязнения окружающей среды с необратимыми последствиями. [c.158]

Схема вакуумной колонны с одним ВЦО позволяет достичь максимальной четкости разделения за счет более высоких флегмовых чисел в секции укрепления вакуумного соляра. Однако в этой секции на контактных устройствах складываются максимальные паровые и жидкостные нагрузки, что в некоторых случаях ограничивает производительность установки АВТ-3 по сырью. В настояа[ее вре.мя поставлена задача довести производительность установки АВТ-3 до 250 т нефти в час, что вдвое выше ее первоначальной проектной мощности по сырью и на 20% превышает фактически достигнутую. В связи с этим возникла достаточно сложная проблема по обеспечению эффективной работы блока вакуумной перегонки мазута при переработке на установке АВТ-3 нефтей различного качества от легкой казахстанской до тяжелой шкаповской. [c.86]

Зависимости (13.8) и (13.10) позволяют решать проектную и эксплуатационную задачи для реального процесса в каскаде СОЭ. Их считают применимыми и к колонному экстрактору, если структура двухфазного потока в нем отвечает каскаду ступеней идеального перемешивания (ИП) — когда отклонения движения потоков от противотока описываются ячеечной моделью продольного перемешивания. Эти зависимости в той же мере применимы для практических расчетов экстракционных колонн с внешним подводом энергии. Дело в том, что в колоннах промышленных масштабов суммарный эффект продольного перемешивания вещества в обеих фазах обычно эквивалентен числу ячеек идеального перемешивания п > 10. При таких п расчет по более сложным моделям (циффузионной, рециркуляционной) дает практически те же результаты, что и по значительно более простой — по зависимостям (10.53) и (13.10) [c.1130]

Исследования в области технологии и аппаратурного оформления синтеза аммиака проводились настолько широко, по крайней мере в области средних и низких давлений, что лищь немногие фирмы в настоящее время вынуждены обращаться к запатентованным процессам. Единственным возможным исключением является конструкция колонного аппарата синтеза с его сложной проблемой отвода тепла, возникающей вследствие высокой экзотермичности реакции. Однако даже в этой области срок действия многих патентов давно истек, и можно прибегнуть к помощи многочисленных проектно-технических фирм. [c.437]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология