Коэффициенты скорости абсорбции

Коэффициент скорости абсорбции рассчитывается по формуле [c.132]

Коэффициент скорости абсорбции зависит от гидродинамического режима и может быть найден из выражения [c.188]

Рис. 6-14 Зависимость коэффициента скорости абсорбции хлора четыреххлористым углеродом от скорости газа.

Коэффициент скорости абсорбции фтороводорода находят совместным решением уравнений материального баланса [c.187]

Величину коэффициента скорости абсорбции паров воды К находят по формуле (П-31). [c.77]

К — коэффициент скорости абсорбции, кг1(м -ч мм рт. ст.) [c.101]

Поверхность насадки определяем по уравнению (П-45), а коэффициент скорости абсорбции рассчитываем по формуле (П-31). [c.110]

Коэффициент скорости абсорбции [4] для заданных условий составляет 0,001240 -сек . [c.291]

Здесь N — масса поглощаемой влаги Р — давление водяного пара в воздухе Р — площадь поверхности, поглощающей влагу К л К — коэффициенты скорости абсорбции (р — относительная влажность воздуха. [c.276]

М. Д. Кузнецов, Определение коэффициента скорости абсорбции по методу подобия. Ж- прикл. химии, 21, Л 2 1, 48 (1948), [c.814]

Частные коэффициенты скорости абсорбции для газовой и жидкой фаз выражаются следующими критериальными уравнениями [c.398]

Определение коэффициента k. Определяем экспериментально общие коэффициенты скорости абсорбции К при переменном значении Rer. [c.399]

Vr — кинематическая вязкость газовой фазы, м /сек v —кинематическая вязкость жидкости, м /сек. Определение коэффициента к. Определяем экспериментально общие коэффициенты скорости абсорбции К при переменном значении Re . [c.565]

Кузнецов М. Д., Определение коэффициентов скорости абсорбции по методу подобия, ЖПХ, № 1 (1948). [c.793]

К — коэффициент скорости абсорбции, кг/(м -ч-Па) [c.82]

А Р р — средняя движущая сила абсорбции (средняя разность между парциальным давлением SO3 в газе и равновесным давлением SO3 над кислотой), Па. Коэффициент скорости абсорбции подсчитывают по формуле [c.82]

К — коэффициент скорости абсорбции, определяемый по формуле (11.20) с учетом литературных данных [30, с. 590] [c.89]

Рис. v.u. Влияние скорости газа на объемный коэффициент скорости абсорбции хлора содовым раствором для центрального (а), пристенного (б) и общего (в) объемов скруббера.

Тогда объемный коэффициент скорости абсорбции [c.221]

В.выражениях (УЛО) и (У.М) /Се — поверхностный коэффициент скорости абсорбции Р — поверхность капель АС — средняя движущая сила процесса т —время контакта. [c.221]

Увеличение высоты аппарата удлиняет путь капель, т. е. повышает вероятность их столкновения и коалесценции. Поскольку коалесценция приводит к уменьшению поверхности массообмена, объемный коэффициент скорости абсорбции будет понижаться. . [c.231]

Рис. У.9. Влияние высоты абсорбционной зоны на приведенный коэффициент скорости абсорбции.

Коэффициенты скорости абсорбции Oj в различных растворителях [для = 1220 г/( ч)] [c.57]

Нагрузка абсорбера по газу составила минимум 2350 нм /час. Температура газов на входе в абсорбер была 210—240° С, на выходе 90° С. Температура орошающего раствора на входе 58—70° С, на выходе 80° С. Время пребывания газа в абсорбере — 5 сек. Остаточное содержание фтора в газе 0,33% степень улавливания фтора в среднем составляла 82,8%, сернистого ангидрида — 78,7%. Коэффициент скорости абсорбции фтора при поглощении содовым раствором (pH 10) был равен в среднем 1218 час в кислом растворе (pH 5) коэффициент скорости был равен 68 час , т. е. практически фтор не поглощался. [c.250]

Кузнецов М. Д. Определение коэффициента скорости абсорбции ло методу подобия. ЖПХ, т. XXI, вып. 1, 1948. [c.191]

Скорость абсорбции серного ангидрида оказалась довольно высокой (если учесть, что концентрация серной кислоты в абсорбенте понижена). Коэффициент скорости абсорбции можно представить в виде зависимости [c.183]

Как видно из рис. 111.12, при представлении движущей силы как ДР = Р невозможно получить постоянный коэффициент скорости абсорбции, так как в общем случае скорость процесса нелинейно зависит от Р, а также является функцией концентрации активной части хемосорбента в растворе. Зависимость скорости абсорбции от средней движущей силы при выражении локальной движущей силы как Р — Ррописывается прямой линией. [c.143]

Пр всей своей простоте выражение (V.7) страдает-рядом недостатков. Прежде всего дисперсность жидкости обычно определяется при ее разбрызгивании форсунками нешодвижный воздух. iB реальных условиях движущийся газ может существенпр повлиять на крупность образующихся капель. Далее, средний объемно-поверхностный диаметр капель дает представление лишь о величине поверхности, но ни в коем случае не отражает гидродинамических особенностей, движения отдельных капель (направления и скорости их движения). Иными словами, использование величины ср.к не позволяет по существу применить уравнение (V.6) для определения поверхностного коэффициента скорости массоотдачи. Кроме того, в процессе своего движения капли жидкости могут не только самопроизвольно распадаться, но ц коалесцировать при столкновениях, что приводит к изменению их размеров. При попадании на стены скрубберов капли могут либо дробиться, либо стекать в виде пленки. Если же учесть, что газ по сечению аппарата раапределяется неравномерно и то обстоятельство, что при образовании капель и их ударе о зеркало жидкости в нижней части колонны абсорбция носит иной характер, чем при полете капли через газ, становится ясным, что аналитический расчет полого скруббера при сегодняшнем уровне знаний происходящих в нем процессов практически невозможен. В сил этого наиболее целесообразным представляется использовать для расчета скрубберов объемный коэффициент скорости абсорбции Kv, устанавливая его зависимость от основных параметров процесса. Эти зависимости удобнее всего представлять, как показала практика, в виде степенных функций. [c.213]

Сравнение работы двухступенчатой установки (с чередованием направления движения газа) и одноступенчатой при абсорбции хлора известковым молоком [17] показало, что при равенстве общей плотности орошения показатели установок близки при Шг=1 м/с, но уже при Шг=1,7 м/с различаются в 2 раза. Такой характер влияния скорости газа объясняется резким падением коэффициента массопередачи Ку в прямоточной зоне, что не компенсируется его увеличением в противоточной зоне. Начиная с Шг=1,7 м/с, значение Ку для прямоточной зоны становится пранебрежимо малым и характер изменения общего Ку, а также его величина определяются исключительно противоточной зоной (рис. У.8). Естественно, что при этом коэффициент скорости абсорбции всей установки меньше аналогичного для первой зоны из-за разницы абсорбционных объемов. Прямое сравнение противотока и прямотока было осуществлено нами при абсорбции хлора известковым молоком в одной и той же колонне диаметром 2 м, работающей попеременно по противоточной и по прямоточной схемам [18]. При скорости газа 2,5 м/с [c.228]

Конструкция колонны позволяла определять раздельно объемные коэффициенты скорости абсорбции хлора содовым раствором для центрального и пристенного объемов Kv н Kv )- Как видно на рис. V IО и V.ll, при прочих равных условиях значения Kv в 1,5—2,5 раза выше, чем Это явление можно объяснить лишъ образованием вторичных капель у стен, что наблюдалось и визуально. [c.234]

Теоретический учет природы газа затруднен тем обстоятельством, что разные теории абсорбции дают разную зависимость коэффициента массопередачи от коэффициента скорости диффузии в газовой-фазе. По теории обновления /Сй пропорционален корню квадратному из О, а по классической пленочной теории между этими величинами должна наблюдаться прямая пропорциональность. Кроме того, неизвестен коэффициент диффузии фтористого водорода, с которым были проведены основные исследования по полым скрубберам. Для возможности учета природы газа были проведены специальные опыты по абсорбции фтористого водорода, хлора и двуокиси серы содовым раствором в колонне диаметром 120 м. При всех гидродинамических режимах значения объемных коэффициентов скорости абсорбции СЬ и ЗОа совпадали между собой и были в 3 раза ниже, чем лри поглощении НР. Поэтому для расчета процессов абсорбции хлора и двуокиСи серы,, а также других газов, имеющих тот же коэффициент диффузии в газовой фазе, можно пользоваться уравнением (У.15), уменьшая в 3 раза значения А, полученные для НР. Следует подчеркнуть, что применение уравнения (У.15) допустимо лишь для процессов массопередачи, в которых отсутствует сопротивление в жидкой фазе. Концентрации газовогр компонента и хемосорбента, обеспечивающие эти условия, определяются, как правило, экспериментально. [c.237]

Очень мало внимания уделено исследователями воздействию акустических колебаний на такие важные технологические процессы, как абсорбция и адсорбция. Установлено, что коэффициент скорости абсорбции бензола маслом воз-растает при озвучивании в орощаемом абсорбере поверхностного типа в 3—4 раза, в барботаж-ном абсорбере — в 8—10 раз [190]. Интересно, что озвучивание с помощью газовой сирены при частоте 17 кгц и интенсивности 150 дб также существенно ускоряет процесс абсорбции [191]. [c.77]

Количество вещества, абсорбированного жидкостью, при наличии химической реакции, протекающей в объеме, выражается уравнением (6.23). В рассматриваемом случае рзоз—парциальное давление пара серного ангидрида Рк,оо—давление насыщенного пара керосина Рх—коэффициент скорости абсорбции серного ангидрида и Рг—коэффициент скорости испарения керосина. [c.256]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология