Фтористый водород, абсорбция

Физическую абсорбцию водой в чистом виде можно применить только для хорошо растворимых газов (аммиака, хлористого и фтористого водорода). Абсорбция диоксида серы будет нецелесообразна из-за большого расхода воды. Удаление из газов оксида углерода путем промывки водой практически невозможно. [c.545]

Фтористый водород Абсорбция в механическом скруббере 4520 2 200 [c.112]

Для проведения оптимизации аппарата необходима разработка математической модели, включающей адекватное описание элементарных процессов в абсорбционной зоне аппарата. Экспериментальных работ, которые дают материал для разработки и проверки подобных моделей, крайне мало. Это объясняется сложностью и трудоемкостью, а зачастую и отсутствием методов измерения характеристик двухфазного течения газ — капельная жидкость и массообмена в области параметров, характерных для промышленных аппаратов. Например, в работе [374] в опытах по абсорбции фтористого водорода водой исследовался вопрос об интенсивности массообмена в зависимости от расстояния от форсунки. Однако полученные авторами интересные выводы нельзя распространить на промьшшенные колонны, так как опыты проводились на колонне диаметром 0,1 м при Ур = 0,13 м/с, 5 = 0,23 м /(м ч), средним диаметром капель 8 мкм. [c.251]

Зайцев В. А., С е н и н В. Н., Рамм В. М., Пучков Ю. Г., Г р о -м о в Б. В., Хим. пром., № 9, 684 (1970). Некоторые особенности абсорбции фтористого водорода и четырехфтористого кремния (каплями воды и растворов щелочей и солей). [c.270]

АБСОРБЦИЯ ФТОРИСТОГО ВОДОРОДА ИЗ ГАЗОВ, [c.278]

Абсорбция фтористого водорода и четырехфтористого кремния [c.479]

Абсорбция и конденсация фтористого водорода [c.327]

В данной главе подробно рассматривается абсорбция GO2, HjS, фтористого водорода, четырехфтористого кремния, хлористого водорода и хлора. Все эти вещества образуют в иодном растворе кислоты поэтому возникает общая проблема — защита аппаратуры от коррозии. Однако коррозионные свойства этих веществ отнюдь не одинаковы и, кроме того, для их извлечения требуются различные процессы. СО2, H2S и хлор практически не [c.111]

Поскольку фтористый водород и четырехфтористый кремний очень хорошо растворяются в воде, скорость процесса абсорбции определяется, по-видимому, сопротивлением газовой пленки. Это положение подтверждено экспериментальными данными, хотя установлено [20], что абсорбция осложняется образованием частиц тумана в газе. Кроме того, двуокись кремния (получающаяся в ходе реакции с водой) иногда образует на поверхности капелек воды твердую пленку, затрудняющую протекание абсорбции. [c.125]

Совершенно иные данные получены при абсорбции фтористого водорода водными растворами щелочи [47]. [c.285]

Абсорбция фтористого водорода. Подробно освещена в 111.6. [c.157]

Сравнение лабораторных и промышленных данных по абсорбции аммиака кислотами и водой, с одной стороны, и фтористого водорода — с другой, позволяют рекомендовать уравнение [c.237]

Фиалков Ю. Г. Исследование процессов абсорбции фтористого водорода и хлора из отходящих газов электролитического производства алюминия и магния в полых колоннах. Автореф. канд. дне. Всес. алюм.-магн. ин-та Л., Ш71. 21 с. [c.240]

Агрессивность кремнефтористоводородной кислоты, образующейся при абсорбции фторсодержащих газов, в большей мере зависит от соотношения между четырехфтористым кремнием и фтористым водородом в газовой фазе Так, коррозия металлов в кислоте больше при абсорбции газов, в которых имеется относительный избыток фтористого водорода. При конденсации на стенках [c.170]

Отсюда понятно, что коррозия материалов может зависеть от количества кремнезема в фосфорном фторсодержащем сырье (фосфоритах и апатите). Чем больше кремнезема в фосфатах, тем большее количество фтора связывается в виде четырехфтористого кремния на стадии разложения сырья и тем ниже агрессивность технологических сред, получаемых на последующих стадиях. Если же содержание фтора в фосфатах больше, чем содержание кремнезема, то жидкая и газовая фазы при разложении фосфатов обогащаются фтористым водородом, стимулирующим процесс коррозии аппаратуры, особенно на стадии абсорбции. [c.171]

Для случая абсорбции фтористого водорода содовым или щелочным раствором (в нижнем и среднем ярусах форсунки ориентированы вверх, в верхнем — вниз) в интервале изменения параметров 2,7 м/с<Ур< <8 м/с 15 м /(м ч) <5<46mV(m ч) 1 м<2 A<5,5 м получены 250 [c.250]

Одним из наиболее опасных типов отходов, основным методом переработки которых служит сжигание, являются галогеноорганические отходы. Фтористые и бромистые отходы менее распространены, но их обрабатывают тем же способом, что и хлорсодержащие материалы. Хлорированные органические материалы могут содержать водную фазу или определенное количество воды, но в основном они представляют собой хлорированное органическое соединение или ряд таких соединений. Отходы с высоким содержанием хлора имеют низкую теплоту сгорания, так как хлор, аналогично брому и фтору, препятствует процессу горения, а малохлорированные органические соединения могут гореть без дополнительного топлива. Галогеноорганические отходы при обработке сначала подвергают гидролизу образующийся кислый газ обычно растворим в воде и поэтому легко удаляется при водной абсорбции в насадочной колонне. Хлористый и фтористый водород абсорбируются легче, чем бромистый водород. [c.138]

Паро-газовая смесь, выходящая из конденсатора 5, содержит п(авным образом хлористый водород и дифтордихлорметан с примесью монофторгрихлорметана, монохлортрифторметана и фтористого водорода. После снижения давления почти до атмосферного в дроссельном вентиле 6 фтористый водород отделяется в башне 7, заполненной кусками фтористого калия. Последний реагирует с НР, образуя дифторид калия КНРг, который можно использовать для получения фтора методом электролиза. Дальнейшую очистку от хлористого водорода можно осуществлять ранее рассмотренным методом с получением концентрированной соляной кислоты. Иа схеме изображена простейшая очистка путем абсорбции избытком воды в скруббере 8 и водной щелочью в скруббере 9. Осушку оставшегося газа можно проводить концентрированной серной кислотой, циркулирующей в колонне 10. [c.166]

Образовавшаяся фосфорная кислота (Ф-1) подогревается в подогревателе 5 паром и поступает в концентратор 6, где упаривается до заданной концентрации за счет прямого контакта с топочными газами и направляется на склад. Выделяюш иеся из концентратора газы проходят промывной скруббер 7, в котором улавливаются соединения фтора и выбрасываются в атмосферу. Газы, выделяюш иеся из экстрактора и содержаш ие фтористый водород и тетрафторсилан, поступают на абсорбцию в абсорбер, орошаемый водой или разбавленной кремнефтористоводородной кислотой. [c.286]

При кислотной переработке фосфатов в удобрения скорость и полнота выделения фтористых соединений в газовую фазу определяется соотношением различных форм комплексообразователей. Первоначальна образуются фтористые комплексы растворенных полуторных окислов (RF2), которые при наличии кремниевых соединений переходят в летучий кремнефторид. При недостатке разлагающихся кремниевых соединений в газовую ф зу выделяется фтористый водород. В этом случае для повышения выхода фтора в газовую фазу целесообразно добавлять в реакционную массу гидратированную кремневую кислоту,-получаемую, в частности, при абсорбции фтористых газов Взаимодействие S1O2 с НР наи- [c.344]

Аиализ. Следует отметить, что значения, полученные для углерода в анализах методом сожжения, часто оказываются более высокими, нежели теоретически вычисленные. Повидимому, высокие значения углерода для соединений, содержащих значительное количество фтора, являются следствием поглощения фтористого водорода, образующегося при сожжении и проскакивающего в аскаритовый поглотитель двуокиси углерода. Губчатое серебро, помещенное по направлению абсорбции перед аскаритом, дей ствует благоприятно, уменьшая пронос фтористого водорода, но серебро приходится часто менять. [c.317]

Рис. 111.17. Зависимость степени абсорбции фтористого водорода в двухсекционном аппарате ВН от скорости газа ( ш=36 мм рш=226 кг/м ). При = 0,3 м (0.15X2) др 2 - 40

Рис. 111.18. Зависимость коэффициента абсорбции фтористого водорода в двухсещионном аппарате ВН от скорости газа ( ш=36 мм рш=226 кг/мЗ).

Тарат Э. Я., Буркат В. С., Дудорова В. С. Абсорбция фтористого водорода и улавливание пыли в аппарате с орошаемой взвешен- ной шаровой насадкой.—В кн. Краткие сообщения науч.-техн. конф. Ленингр. технол. ин-та Ш. Ленсовета. Секция, технологии неорганических веществ и силикатов. Л., 1971, с. 47 —48. [c.180]

На рис. У.б, а и б приведены результаты опытов по абсорбции фтористого водорода содовым раство ром, проведенные в колонне диаметром 1 м при ее орошении через эвольвентную форсунку [14], а позднее и через форсунку Головачевского. Характер полученных зависимостей одинаков для обоих типов форсунок.,У форсунок, ориентированных вниз, наилучшие показатели обеспечивает верхняя " форсунка и наяхудшие — нижняя. По-видимому, при линейных скоростях газа До 8 м/с роль капель, меняющих направление своего движения, еще йевелика. Тем не менее заметна тенденция к сближению показателей по мере роста ы)г. Можно полагать, что, начиная со скорости газа 10—12 м/с, ориентированные вниз форсунки лучше будет располагать в средней части аппарата. Для форсунок, ориентированных вверх, наихудшие показатели у верхней форсунки, наилучшие—у средней. С ростом разница между показателями верхней форсунки и двух других увеличивается. Этого и следовало ожидать, так как все большее число капель выходит из процесса, не изменив направления своего движения. Одновременно наблюдается тенденция к некоторому сближению показателей средней и нижней форсунок. Хотя эти данные и были получены при низких плотностях [c.222]

Распределение газа в полых скрубберах. Многие исследователи п 5идают большое значение равномерности распределения газа по поперечному. сечению скруббера. Ф. А. Кульков и Е. Л. Яхонтова [20] изучали этот вопрос в колоннах диаметром 250 и 400 мм при отношении /1а.з/< ап= 1,4, используя вместо газа вбду. Они установили, что при боковом вво 1е таз направляется к противоположной стенке аппарата, поднимается до его верха и затем спускается вдоль передней стенки На некотором расстоянии от входа наблюдается полное перемешивание газа. Вследствие этого авторы приходят к выводу о низкой эффективности полых колонн и предлагают для выпрямления потока устанавливать в ее нижней части слой насадки. И. Е. Идельчик [21 ] предлагает использовать для этой цели направляющие лопатки. В. М. Рамм [4] также придерживается точки зрения, что неравномерность распределения газа снижает эффективность полого скруббера. Это положение, однако, до сих пор не имеет практического подтверждения. В случае, когда перемешивание фаз не влияет на движущую силу процесса, неравномерность распределения газа может сыграть даже положительную роль. Отдельные капли, Попадая за счет поперечных пульсаций газа из зон высоких скоростей газового потока в зоны низких скоростей или в зоны возвратного движения, могут за счет изменения своего движения увеличить время контакта с газом. Следует отметить, что организация специальных устройств для выпрямления газового потока несколько повышает гидравлическое сопротивление скруббера, а при работе с загрязненными средами может и затруднить эксплуатацию установки. Как показано в [14], в колонне диаметром 1 м на расстоянии 3,6 м от оси входного газохода распределение таза носит е неравномерный характер, несмотря на наличие направляющих лопаток. В то же время в колонне диаметром 2 м без направляющих лопаток происходит самопроизвольное выпрямление газового потока на расстоя- -НИИ 7 м от оси входного газохода [18]. Поскольку демонтаж направляющих лопаток в колонне диаметром 5,5 м никак не повлиял [16] на показатели абсорбции фтористого водорода содовым раствором (см. рис. У.б), то можно считать, что установка направляющих лопаток в полых скрубберах является излишним мероприятием. Также сомнительна и целесообразность организации специального слоя насадки. [c.229]

Принятое допущение, разумеется, не может быть распространено на форсунки, ориентированные факелом разбрызгивания вверх. Известное ограничение на подобный подход к вопросу накладывает и величина линейной скорости газа. При очень высоких значениях абсорбцией в надфорсуночном пространстве пренебрегать нельзя. На рис. У.9 представлены результаты вышеописанной обработки данных соответственно для скруббера диаметром 1 м при абсорбции фтористого водорода содовым раствором и скруббера диаметром 2 м при абсорбции хлора известковым молоком. Средние значения у составляют при приме- [c.232]

И. П. Лычкин [23], теоретически исследуя влияние формы межфазной поверхности, нашел, что на выпуклой поверхности скорость абсорбции выще, чем на плоской. К. Н. Шабалин [24] также считает, что абсорбция каплей протекает с большей интенсивностью, чем пленкой жидкости. В силу этого выход жидкости на стены обычно рассматривается, как отрицательное явление [4]. Однако Ю. А. Головачевский. [12] отмечает, что дробление жидкости о стены может в отдельных случаях интенсифицировать процесс абсорбции. Из материалов V.3 видно, что наиболее тонкое диспергирование жидкости происходит при ее ударе о преграду. Сравнение данных по абсорбции фтористого водорода в скруббере диаметром 1 м при работе центробежных и цельнофакельных форсунок (см. рис. V.3 и V.9) показывает, что в первом случае абсолютная величина Kv больше, нежели во втором. Это следует объяснить тем обстоятельством, что из центробежных форсунок практически весь абсорбент вылетает под углом к вертикальной оси форсунки и в колонне небольшого диаметра быстро достигает стен, обладая при этом еще достаточной скоростью. Дробление жидкости о стены увеличивает при этом поверхность массопередачи. Кроме того, должен иметь место дополнительный эффект абсорбции в момент образования новой поверхности. При цельнофакельных форсунках часть жидкости летит вертикально вниз и не достигает стен вообще, либо достигает их при небольшой скорости, что в значительной мере ослабляет вышеуказанный "Эффект. С другой стороны, при увеличении диаметра скруббера значительная часть жидкости, распределяемой через центробежные форсунки, будет подходить к стенам аппарата с низкой скоростью. В этом случае эффект образования вторичных, капель может не компенсировать выход жидкости из процесса. Поэтому в скруббере диаметром 2,3 м некоторое преимущество оказывается уже на стороне цельнофакельных форсунок [15]. [c.233]

Обобщение данных по абсорбции фтористого водорода и хло-.ра в скрубберах с центробежными форсунками по работам [14—16], проведенное с учетом разницы в скорости абсорбции этих компонентов (см. следующий параграф), выявило небольшое отрицательное влияние увеличения диаметра скруббера на Kv- Среднее значение б составляет —0,13. Скрубберы с цель-нофакельными форсунками в первом приближении можно считать автомодельными по отношению к. диаметру аппарата. Для скрубберов с отражательными форсунками при их диаметре до 2,5—3,0 м 6=1,37 [18]. Для скрубберов-диаметром более 6 м влияние диаметра аппарата можно практически не учитывать. [c.234]

Уравнение ( .15) получено в пределах изменения параметров даг = 2,7—8,0 м/с, ор=15—46 мЗ/(м2 ч), /1а.з=4,3—9,0 М, ап = = 1,0—5,5 м. Расхождение с практическими результатами не превышает, как правило, 10%. Характер полученных зависимостей позволяет рекомендовать применение этого уравнения до значений 1ор = 50—60 мЗ/(м -ч), /1а.з= 10—11 м и с(ап=7 ММ. ПрИ больших диаметрах скруббера следует считать его автомодельным по отношению к диаметру. Коэффициент А. зависит от рас-лоложения форсунок и природы поглоЩаемого компонента. Для случая абсорбции фтористого водорода содовым раствором значения А составляют для системы орошения № 1 — 1465, № 2 — 1640И № 3—1740. , [c.237]

Теоретический учет природы газа затруднен тем обстоятельством, что разные теории абсорбции дают разную зависимость коэффициента массопередачи от коэффициента скорости диффузии в газовой-фазе. По теории обновления /Сй пропорционален корню квадратному из О, а по классической пленочной теории между этими величинами должна наблюдаться прямая пропорциональность. Кроме того, неизвестен коэффициент диффузии фтористого водорода, с которым были проведены основные исследования по полым скрубберам. Для возможности учета природы газа были проведены специальные опыты по абсорбции фтористого водорода, хлора и двуокиси серы содовым раствором в колонне диаметром 120 м. При всех гидродинамических режимах значения объемных коэффициентов скорости абсорбции СЬ и ЗОа совпадали между собой и были в 3 раза ниже, чем лри поглощении НР. Поэтому для расчета процессов абсорбции хлора и двуокиСи серы,, а также других газов, имеющих тот же коэффициент диффузии в газовой фазе, можно пользоваться уравнением (У.15), уменьшая в 3 раза значения А, полученные для НР. Следует подчеркнуть, что применение уравнения (У.15) допустимо лишь для процессов массопередачи, в которых отсутствует сопротивление в жидкой фазе. Концентрации газовогр компонента и хемосорбента, обеспечивающие эти условия, определяются, как правило, экспериментально. [c.237]

Как уже указывалось, при отсутствии равновесного парциального давления поглощаемого компонента над абсорбентом сте.-пень его извлечения может быть определена по уравнению (V.9). Однако уравнения типа (V.8) и (V.9) не совсем удобны для практического использования. Обычно заранее известны количество очищаемого газа Q и требуемая степень извлечения т)а. Задача сводится к определению параметров /la.a, dan и расхода абсорбента L . Уравнения (V.8) и (V.9) могут быть легко решены относительно тюбого из этих параметров. Так, при абсорбции фтористого водорода содовым раствором в скрубберах с центробежными форсунками, расположенными по системе орошения № 3, эти уравнения будут иметь вид [c.238]

Например, при упаривании, грануляции и обесфторивании фосфатов, когда в газах наряду с четырехфтористым кремнием присутствует заметное количество фтористого водорода, наблюдается интенсивная коррозия абсорбционного оборудования. Наоборот, в производстве простого суперфосфата, когда в газовой фазе преимущественно содержатся 51р4 (образующийся при абсорбции Н251Рб) и кремнегель 5102, не наблюдается сильной коррозии си ликатных материалов и нержавеющих сталей. [c.171]

Абсорбция HF. Фтористый водород извлекается из смеси Н2О—HF—SIF4 органическими растворителями (полиэфиры или полигликоли). Небольшие количества абсорбированных Н2О и SIF4 десорбируют путем продувки растворителя чистым HF снизу абсорбционной колонны. [c.110]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология