Компрессор адиабатический

Принципиальная схема детандерного расширения представлена на рис. 41. Детандерное расширение характеризуется постоянством энтропии процесса. Газ засасывается компрессором К при давлении pi и температуре Ti и изотермически сжимается до давления р2 (линия 1—2). Сжатый газ расширяется в детандере Д-Р до первоначального давления рь Теоретически расширение в детандере происходит при постоянной энтропии (линия 2—3) и газ должен охладиться при этом до температуры Тг. При этом работа, совершаемая 1 кг газа в детандере, равна /i2—h-л. В действительности процесс в детандере отклоняется от адиабатического и расширение происходит по политропе (линия 2—< ). Энтальпия газа после расширения будет при этом h i, и работа, затрачиваемая в детандере, составит /дет = /1г— з-Отношение действительной работы к теоретической называется коэффициентом полезного действия детандера [c.124]

Газ засасывается компрессором К при давлении р, и температуре Г, и изотермически сжимается до давления р2- Сжатый газ расширяется в детандере до первоначального давления р,. Теоретически расширение в детандере происходит при постоянной энтропии, и газ должен охладиться при этом до температуры Гз- В действительности процесс в детандере несколько отклоняется от адиабатического. [c.128]

Цикл холодильной машины в области ниже критической точки. Теоре-тический цикл паровой одноступенчатой холодильной машины осуществляется с охлаждением жидкости перед регулирующим вентилем и адиабатическим сжатием сухого или слегка перегретого пара (рис. 23). Компрессор адиабатически (процесс 1—2) сжимает пар до давления р, соответствующего температуре t конденсации рабочего тела. В конденсаторе пар из перегретого переходит в насыщенный (процесс 2—5) и затем сжижается (процесс 3—4) за счет отвода тепла водой. Жидкость охлаждается ниже температуры конденсации (процесс 4—4 ) в самом конденсаторе или в специальном аппарате — переохладителе. Охлажденная жидкость дросселируется (процесс 4 —5), и полученный влажный пар поступает в испаритель. При парообразовании (процесс 5—/) охлаждается рассол, циркулирующий через испаритель. Температура кипения Iq в испарителе определяется давлением р насыщенных паров рабочего тела. [c.58]

В верхнем каскаде осуществляется также цикл одноступенчатой холодильной мащины 1°—2°—5°—4°), но в другом, более высоком интервале температур. В испарителе верхнего каскада кипит холодильный агент, отнимая тепло от холодильного агента в конденсаторе нижнего каскада. Для этого температура кипения верхнего каскада поддерживается на несколько градусов меньше температуры конденсации нижнего каскада. Пары в состоянии Р засасываются компрессором, адиабатически. сжимаются и в состоянии 2° выталкиваются в конденсатор, охлаждаемый водой. Жидкость в состоянии 3° дросселируется и в состоянии 4° снова поступает в испаритель-конденсатор. [c.47]

Если течение газа в трубе не изотермическое, а так же, как и в компрессоре, адиабатическое, необходимые затраты мощности составляют 4920 л. с. [c.413]

На рис. 15 в координатах р — V показан процесс сжатия от давления р до давления р4 в трехступенчатом компрессоре. Адиабатический процесс сжатия представлен адиабатой 1-2"-3"-4". Работа первой ступени компрессора выражается [c.25]

Мощность пластинчатого компрессора. Адиабатическая мощность пластинчатого компрессора, сжимающего объем VI (м Ы) [c.20]

Если давление в нагнетательном трубопроводе ниже давления, достигнутого в компрессоре, адиабатическая мощность подсчитывается аналогично тому, как это сделано выше с применением уравнения (22), только показатель политропы заменяется показателем адиабаты. Та же замена проводится при использовании уравнения (23), если давление в нагнетательном трубопроводе выше давления в компрессоре в конце процесса сжатия. Делением полученной мощности на адиабатический к. п. д. определим действительную мощность. [c.104]

Пользуясь величинами, обычно задаваемыми при расчете компрессора адиабатическим напором Над, производительностью V и приблизительным числом оборотов компрессора п, можно определить классифицирующее безразмерное число оборотов [c.260]

ИЗ уравнения адиабаты в уравнение (3. 03) получим для работы компрессора,, адиабатически сжимающего газ, следующие выражения [c.31]

Рассмотрим относительно неблагоприятный случай, когда компрессор адиабатически сжимает двухатомный газ, а расширение газа из мертвого пространства идет по политропе с показателем т =1,1. Относительная величина мертвого пространства — 8%, начальное давление 1 ama, давление нагнетания 5 ama. [c.39]

У одноступенчатых компрессоров адиабатический к. п. д. полнее характеризует машину, чем изотермический, последний в значительной степени зависит от отношения давлений. По аналогии возьмем отношение Nк индикаторной мощности получим адиабатический индикаторный к. п. д. [c.57]

Компрессор сжимает адиабатически 35 СО2 в 1 час при —10° С с 27,4 до 60 ата. Удельный объем СО2 0.0142 м /кг. Пользуясь энтропийной диаграммой (см. диаграмма 15). подсчитать работу сжатия. [c.151]

Эффективность испарительного охлаждения воздуха впрыскиванием воды во входное устройство ГТ-700-4 и ГТ-700-5 проверена на газопроводах Серпухов — Ленинград (г. Валдай, КС-5) и Бухара—Урал (г. Ташауз, КС-4). Испытания показали, что при подаче воды во входное устройство осевого компрессора ГТУ =0,004 кг/кг воздуха температура воздуха во входном устройстве компрессора снизилась примерно на 9°С, относительная индикаторная мощность ГТ-700-4 увеличилась на 10%, относительный к. п. д. установки увеличился на 9%, а адиабатический к. п. д. осевого компрессора снизился на 4% [13]. В обоих случаях исследований подавалась вода, не подвергавшаяся предварительной обработке. Впрыск воды осуществлялся посредством струйных пневматических форсунок. [c.61]

Сравнительные данные экономичности различных методов сжатия могут быть оценены изотермическим и адиабатическим коэффициентом мощности компрессора. Обычно адиабатическим коэффициентом мощности т)ад оценивают экономичность сжатия неохлаждаемых ма-щин. Однако определение адиабатического коэффициента мощности ступени компрессора, рассчитанной на работу с охлаждением, представляет известный интерес, так как т)ад указывает на дополнительные потери мощности в результате гидравлических сопротивлений в коммуникации, утечек газа и недостаточно эффективного отвода тепла через стенку цилиндра [c.170]

Наиболее эффективным по снижению температуры нагнетаемого воздуха является адиабатический процесс сжатия насыщенного воздуха (кривая I, рис. 77). Так, например, при сжатии насыщенного воздуха в I ступени исследуемого компрессора температура нагнетаемого воздуха не должна превышать 48—53°С при С=2,97- 3,07. [c.185]

Степень совершенства компрессора исследуемого ГТД оцениваем, сравнивая его с эталонным адиабатическим процессом сжатия посредством адиабатического к. п. д. [c.250]

С увеличением частоты вращения вала компрессора процессы сжатия и расширения приближаются к адиабатическим, так как теплообмен проявляется слабее. [c.231]

Мощность компрессора можно определить также по адиабатической мощности, если имеются данные об адиабатическом к, п. д. (рис. 18.7, в) т]ад = т),д. т) . [c.237]

При расчете мощности компрессора с заданным отношением можно использовать статистические данные о внутреннем изотермическом или адиабатическом и механическом к. п. д. Эти величины изменяются в довольно широких пределах в зависимости от отношения давлений. [c.253]

Мощность винтового компрессора обычно рассчитывают по адиабатическому к. п. д., который при сухом сжатии составляет для крупных машин 0,80—0,83 при е= 3,2ч-4.2 для средних машин 0,76—0,81 при е=3,2-н4,2 для малых машин 0,70—0,75. [c.264]

Другой подход к решению этой проблемы — такое расчленение процесса на отдельные части, при котором работа и теплота, связанные с каждой из этих частей, невелики или равны нулю, как, например, в частях А в С системы, представленной на рис. 58. Расчет изменения энтальпии АЯ в этой системе позволяет определить Q или IV. Например, для компрессора на этой схеме принимаем равным нулю, т. е. считаем, что происходит адиабатическое сжатие [c.105]

Адиабатический к. п. д. многоступенчатого компрессора может быть определен по уравнению [c.36]

В установках этого типа хладоагент сжимают в компрессоре, затем охлаждают до температуры окружающей среды и после этого оп адиабатически расширяется и испаряется, отбирая соответствующее количество тепла от охлаждаемого объекта. [c.145]

Для расчетов низкотемпературных холодильных машин строят теоретический цикл в диаграмме i—Igp (рис. 1,6) с учетом следующих допущений процессы в конденсаторе и испарителе — изобарические (/ = onst), в компрессоре — адиабатический (s = onst), [c.9]

Теоретический цикл. Теоретический цикл осуществляется с охлаждением жидкости перед регулирующим вентилем и адиабатическим сжатием сухого или слегка перегоетого пара (рис. 19). Компрессор адиабатически (процесс 1—2) сжимает пар до давления рк, соответствующего температуре 1к конденсации рабочего тела. 15 конденсаторе пар из перегретого пере- [c.32]

Схемы одно-, двух- и трехстуненчатого адиабатических компрессоров, работающих в одинаковых пределах давления даны на рис. 15-17. Здесь же приведены диаграммы р — V компрессоров. [c.339]

Рещение. Подсчет ведем на 1 кг воздуха. Принимаем температуру поступающего в компрессор атмосферного во адуха 20 С. Пользуясь номограммой 2, определяем температуру воздуха после сжатия. Для этого соединяем точки 1,0 щкалы и 1,2 шкалы Рз прямой линией. Затем через точку пересечения этой прямой со шкалой А и точку 20 на шкале /i проводим прямую до пересечения ее со шкалой I2- При этом на последней отложилось значение 2 = 36. Следовательно, температура воздуха после адиабатического его сжатия от I ата до 1,2 ата равна Зб" С. [c.132]

В компрессор поступает 150 м /мин воздуха при 20 С, где он сжимается с 1 до 8 ата. Вычислить расход энергии, если сжатие идет по адиабатическому закону як = onst. [c.151]

Принимая к. п. д. адиабатического сжатия Т1ад = 0,93 и к. п, д. компрессора Пмеи — 0,85, определяем мощность, затрачиваемую на сжатие [c.398]

На рис. 69 на оси ординат представлено изменение адиабатического коэффициента мощности при работе компрессора без охлаждения слева от оси ординат — значение Т1ад при внешнем охлаждении цилиндров, а справа — при охлаждении газа впрыскиванием воды в поток. [c.171]

Сжатие воздуха в неохлаждаемом центробежном компрессоре ГТД происходит внешнеадиабатически (внешний теплообмен oq = 0) с показателем k >k. В качестве эталонного процесса принимаем адиабатический процесс сжатия с показателем k. [c.250]

Для полноразмерных ГТД с испарительным охлаждением компримируемого воздуха подачей охлаждающей жидкости во входное устройство ГТД заметно снижается температура воздуха 4 после компрессора (особенно при подаче воды, имеющей большие значения теплоты испарения). В этом случае (в зависимости от впр) Лгс< <Нс, поэтому эти режимы работы компрессора оценивались не адиабатическим, а изотермическим индикаторным к. п. д. [c.251]

Все приведенные выше уравнения дают примерно одинаковые результаты в случае компрессоров, работающих с низкими степенями сжатия. При увеличении степени сжатия различия в результатах расчета по этим уравнениям возрастают, причем наибольший запас дает уравнение (XVI,34) мощность при адиабатическом сжатии по этому уравненшо получается наибольшей. [c.616]

Энтропия. Расчеты энтропии системы необходимы при определении ее энтальпии и основаны на втором законе термодинамики. Энтропия 5р любого реального процесса всегда должна быть больше нуля. Если бы 8 была равна нулю, то это означало бы, что процесс совершается без трепия. Такие процессы называются обратимыми. В расчетах обычно принимают, что в механизмах, совершаюш их работу (насосах, компрессорах, турбинах), процессы являются адиабатическими и обратимыми. В этих случаях, согласно второму закону термодинамики, 52 = 5 , поэтому такие процессы называют также изоэнтропийными. Идеальные, или теоретические, значения работы приводятся к реальным значениям с помош ью к. п. д. [c.106]

Расчет показывает, что при сжатии воздуха без охлаждения (адиабатический процесс) до 1 МПа (10 кгс/см ) его темпе-ратуэа составляет около 300 °С, при давлении 2 МПа (20 кгс/ /см —418°С, а при 5 МПа (50 кгс/см )—563°С. При повы-птении температуры падает коэффициент полезного действия комгрессора, снижается прочность металла машины, резко усиливается разложение смазочного масла и возникает возможности взрыва продуктов этого разложения. Поэтому необходимо надежное охлаждение компрессора. Применяют водяное и воздушное охлаждение, последнее преимущественно для компрес-сороз малой производительности и давления, главным образом передвижных. [c.311]

Следует иметь в виду, что перетечки Газа и трегае пластик о корпус увеличивают температуру гааа и процесс сжатия происходит в отличив от поршневого компрессора по политропе с показателем, евышакпфм показатель адиабаты ( П > < ). Индикаторная диаграмма цикла, имеет Ш10 адь больше в среднем на, 5% по сравнение с теоретичеовой диаграммой адиабатического сжатия. [c.53]

Адиабатический напор многоступенчатого пеохлаждаемого компрессора всегда меньше суммы адиабатических напоров отдельных ступеней. Это происходит потому, что в действительном процессе вследствие наличия потерь показатель политропы т больше показателя адиабаты. Температура на входе в каждую промежуточную ступень выше температуры, которая имела бы место, если бы процесс в предыдущей ступени происходил по адиабате. В соответствии с уравнением (1. 74) величина увеличивается с увеличением Т . [c.36]

Из сказанного следует, что если многоступенчатый неохлаждае-мый компрессор состоит из ряда идентичных ступеней, имеющих одинаковые к. п. д., то политропический к. п. д. такого компрессора будет равен к. п. д. отдельной ступени. Адиабатический к. п. д. компрессора в целом будет ниже, чем к. п. д. каждой отдельной ступени. [c.36]

На установках со стационарным слоем катализатора и длительными межрегенерационными циклами (рис. 4.3) в цикле реакции подготовленное сырье, поступающее е блока гидроочистки, смешивается с циркулирующим ВСГ, подогревается в теплообменнике и направляется в реакторный блок, состоящий из печи предварительного нагрева, 3—4 адиабатических реакторов и печей (или секций многокамерной печи) для межступенчатого подогрева продуктов реакции. После выхода из последнего реактора газопродуктовая смесь охлаждается в теплообменнике и холодильниках до 20—40 °С, после чего производится сепарация Щ2Г. Поток ВСГ разделяется — большая часть поступает на прием.диркуляционного компрессора, а-избыток, образующийся в процессе, выводится с блока риформинга на блок предварительной гидроочистки бензина или направляется иным потребителям. [c.127]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология