Колборн

Течение жидкостей через слои частиц, пористые перегородки и насадки исследовалось очень подробно. В ранних работах поток через слой насадки рассматривался как аналогичный потоку в трубах. При этом применялось уравнение для потери напора типа Фанинга с коэффициентом трения, зависящим от критерия Рейнольдса, в который входили в качестве линейного размера либо диаметр частиц, либо обратная величина удельной поверхности слоя. Одно из таких соотношений принадлежит Чилтону и Колборну . [c.257]

Коэффициент X зависит в этом случае от порозности слоя. Исследования сопротивления зернистого слоя проводились Ценцом н Отмером Лева , Блейком , Карманом Козени Оманом и Ватсоном Чилтоном и Колборном Хаппелом Эрга ном Ризком и др. [c.54]

Это справедливо только для верхней устойчивой рабочей точки (рис. -12). Как следствие аналогии межд - тепло- н массообменом в конвективном потоке, известной под названием аналогии Нус-сельта или Чплтона — Колборна, имеем [c.183]

Соотношения, описывающие конденсацию пара внутри длинных труб, свидетельствуют о сильном влиянии динамических сил в паре на коэффициент теплоотдачи [1—4]. Колборн [51 в результате анализа теоретических и экспериментальных работ рекомендовал для расчета местных коэффициентов теплоотдачи при пленочной конденсации внутри длинных труб следующее выражение [c.245]

Выражение (13.1) и рис. 13.1 дают значения местных коэффициентов теплоотдачи. Поскольку учет влияния геометрических параметров делает расчет среднего коэффициента теплоотдачи весьма трудоемким и поскольку для большинства характерных конфигураций конденсатора изменение среднего коэффициента теплоотдачи не превышает 30%, Колборн рекомендует для расчета среднего коэффициента теплоотдачи при конденсации пара в трубах следующее уравнение [c.247]

Если углы наклона рабочей и равновесной линий не слишком различны, то величина С = х.+ — х) — х — XJ г) очень мала. Поэтому, как показал Колборн, с достаточной точностью к. н. д. тарелки (учитывая унос) можно определить по следующему уравнению [c.340]

Порт-Колборн (Канада, Инко) [c.90]

Для пользования уравнением (П-59) надо знать отношение w lw. Колборн [431 упростил уравнение (П-59), заменив выражение в квадратных скобках на (Рг ) /з. Тогда [c.113]

Для газовой фазы при переносе вещества в одном направлении Колборн ввел в уравнение (П-60) дополнительно множитель Ро,ср.1Р (см. стр. 121), после чего это уравнение приобрело вид [c.113]

Чильтон и Колборн [1] приняли, что Ру пропорционально расходу газа G и обратно пропорционально среднему содержанию инертного газа в газовой пленке о,ср. (стр- 121). Исходя из этого допущения (ру о,ср. /G= onst), они получили [c.202]

Колборн принял аналогичные выражения [91 и для жидкой фазы [c.203]

С другой стороны, коэффициент массопередачи к входит в обобщенное уравнение Чилтона и Колборна [6], модифицированное применительно к гетерогенным реакциям Хоугеном [7] [c.22]

Рг Я —фактор Колборна, характеризующий поверхности теплообмена в зависимости от числа Рейнольдса [c.9]

Массоотдача в газовой (паровой) фазе в области слабого взанмод. при турбулентном режиме течения газа (пара) определяется по аналогии с поверхностным трением газа в орошаемой трубе (аналогия Чилтона-Колборна) [c.575]

Влияние полупроницаемости поверхности раздела (т. е. проницаемости ее только для активного компонента смеси — пара) было впервые показано Стефаном [Ц для случая переноса пара, образующегося при испарении жидкости, через расположенный над поверхностью последней неподвижный слой парогазовой смеси конечной толщины. Решение Стефана было впоследствии распространено в работах Колборна [2, 31 и Аккермана [4] на перенос пара в турбулентном пограничном слое движущейся парогазовой смеси. При этом ими были получены следующие соотношения для коэффициентов тепло- и массоотдачи [c.116]

Параметры тройного взаимодействия можно иногда аппроксимировать так, Колборн [228] применил выражение [c.209]

Аналогичный вывод о возможности использования аналогии Чилтона — Колборна для расчета массопередачи в газовой фазе при противоточном движении фаз в трубах диаметром 15, 25 и 50 мм с орошаемыми стенками был сделан в работе [72]. Коэффициент трения при этом определялся в зависимости от коэффициента сопротивления (/ = /4), скорость газа рассчитывалась на полное свободное сечение колонны. [c.104]

При изменении количества фаз это выражение дает приближенное значение диффузионного потока. Более точная величина может быть получена из уравнения Колборна и Дрю . [c.24]

Рис. U21. Зависимость безразмерного комплекса St-ft-3 -фактора Колборна от числа Рейнольдса при дт = 8850 Вт/м2

При использовании описанных методов проверки изобарных данных игнорируется изменение коэффициентов активности с температурой в интервале температур кипения смесей. Однако, как показали Карлсон и Колборн [267], при небольших теплотах смешения компонентов и не очень большом различии их температур кипения, изменением коэффициентов активности с температурой можно в большинстве случаев пренебречь. Это и позволяет рекомендовать применение к изобарным данным уравнения Дюгема — Маргулеса [3]. [c.209]

Порт-Колборн (Канада, Инко) Томпсон (Канада, Инко) [c.90]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.246 , c.259 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.246 , c.259 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов (1964) -- [ c.257 , c.270 ]

Химическая кинетика м расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.246 , c.259 ]

Химическая термодинамика (1950) -- [ c.623 , c.626 , c.629 , c.753 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология