Расход расплава, уравнение

Максимальная скорость сдвига у подвижной стенки составляет 125 с" , нулевого значения скорость сдвига достигает при / = 0,1667 И, у неподвижной пластины она имеет величину 0,25 Следовательно, скорость сдвига в зазоре между пластинами изменяется от нуля до 125 с , т. е. лежит приблизительно внутри того интервала, в котором расплав ведет себя как ньютоновская жидкость. Распределение напряжения сдвига определяется либо по уравнению (10.2-15), либо простым умножением скорости сдвига на вязкость. Максимальное напряжение сдвига у подвижной пластины составляет 1,03375-10 Па. Окончательно расход из уравнений (10.2-7)— (10.2-10) может быть получен следующим образом [c.311]

Расчет поля скоростей винтового движения расплава производился в предположении, что расплав обладает свойствами ньютоновской жидкости. Используя метод суперпозиции решений (см. уравнения П.180 и П. 186), можно показать, что величина тангенциального смещения данной частицы 9 зависит от величины продольного расхода Q и расстояния от входа г. Так, если внутренний цилиндр вращается, а наружный неподвижен, выражение для расчета 0 принимает вид [c.182]

Гидродинамическая модель расплава. Поле скоростей винтового движения рассчитывалось в предположении, что расплав является ньютоновской жидкостью. Используя метод суперпозиции решений [см. уравнения (III. 185) и (III. 191)], можно показать, что тангенциальное смещение 0 для произвольной частицы зависит от продольного расхода Q и расстояния от входа Z. Так, если внутренний цилиндр вращается, а наружный неподвижен, выражение [c.221]

Течение в области А имеет такой же характер, что и в канале, подводящем расплав. Таким образом, перепад давления в этой области можно оценить, используя смазочную аппроксимацию и применяя уравнение (13.5-6). В области Б роль одной из стенок канала играет проволока, которая движется со скоростью V. Таким образом, суммарный расход складывается из расхода вынужденного течения и расхода потока под давлением. [c.496]

Из этого уравнения видно, что мощность пропорциональна квадрату производительности экструдера. Так как энергия расходуется на нагрев материала, то расплав нагревается сильнее по мере увеличения скорости червяка. [c.84]

В данном случае интересно оценить изменение удельного расхода йд/йг в зависимости от расстояния г. Величину йд/йг можно получить, разделив обе части уравнения (191) на йг. Легко убедиться, что даже если расплав обладает свойствами ньютоновской жидкости (v = l), полученное выражение не является линейной функцией. Поэтому очевидно, что если изделие шприцуется через матрицу с таким сечением и при этом скорость приема изделия одинакова по всей его ширине, величина расхода с более широкой стороны профиля была бы непропорционально велика. В результате как верхняя, так и нижняя поверхности профиля имели бы выпуклую форму, а отношение толщины профиля у основания к толщине при вершине оказалась бы значительно больше, чем отношение к/кд. Если нужно шприцевать профиль клиновидного сечения, то стенки матрицы со стороны более широкого основания должны быть сделаны выпуклыми. Можно также с целью компенсации сделать матрицу с переменной длиной Ь. [c.314]

В соответствии с уравнением (2.3) с учетом небольших допущений можно принять, что в процессе поликонденсации на 1 моль дигликольтерефталата выделяется 1 моль этиленгликоля. В том случае, если на стадию поликонденсации поступает реакционная масса, полученная в результате проведения процесса этерификации ТФК этиленгликолем, то в процессе поликонденсации выделяется всего 0,5 моля этиленгликоля. Это связано с тем, что исходный расплав содержит в большом количестве олигомеры и расход этиленгликоля на стадии этерификации не превышает 1,5 моля на моль ТФК. [c.45]

Уравнения (12.2-21) и (12.2-25) являются основными в модели плавления. При этом профиль пробки в обоих случаях зависит только от параметра который по своему физическому смыслу представляет собой отношение интенсивности 1лавления на единице поверхности раздела пробка—расплав (Ф / 1/ 1) к локальному потоку нерасплавленного полимера ( гРз), где —локальное значение плотности твердого полимера. Скорость материала пробки в начале зоны плавления рассчитывается из массового расхода [c.444]

Концентрация целевого компонента в пленке на входе в зону очистки соответствует его концентрации в маточной жидкости, покидающей крнсталлораститель ( п 1 =,//= ). Навстречу кристаллам движется поток флегмы Сф, обогащенной целевым компонентом, с концентрацией Сф. В реальных колонных аппаратах приходится учитывать массоперенос, обусловленный циркуляционными потоками, турбулентной диффузией и другими факторами, нарушающими регулярный режим. Продольное перемешивание уменьшает среднюю движущую силу и может в некоторых случаях существенно снижать эффективность работы колонны [31]. При рассмотрении общего случая работы аппарата (рис. 2.18) принимается, что исходный расплав Со с концентрацией Со поступает в зону очистки. К этому потоку из нижней (укрепляющей) части обогатителя приходит поток флегмы Сф с концентрацией oi и, смешиваясь, оба потока Сф 4-Со поступают в исчерпывающую часть обогатителя с концентрацией Со2-Концентрация пленки Са в месте ввода питания не меняется. Целевой компонент Сц выходит из плавителя с концентрацией Сц, а поток маточника См из кристаллорастителя с концентрацией См Принимая массовые расходы потоков, а также коэффициенты массопередачи и продольного перемешивания постоянными по всей высоте зоны очистки, считая, что концентрация целевого компонента в уравнениях выражена в массовых долях, можно составить уравнения материальных балансов для кристаллизатора в целом [c.108]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология