Место ввода смеси

Лабораторную ректификацию большей частью проводят в периодическом режиме, однако возможны такие процессы разделения, для которых непрерывный способ является предпочтительным или даже обязательным (см. разд. 5.2.2). В противоположность периодической ректификации, при которой концентрации кубовой жидкости, дистиллята и всего содержимого колонны непрерывно изменяются, при непрерывной ректификации эти параметры остаются неизменными. При непрерывной ректификации исходную жидкую смесь постоянного состава предварительно подогревают до темпер ату ры установившейся в колонне в месте ввода смеси ее пары обогащаются в укрепляющей части колонны 1 (рис. 62). Участок колонны 3 между местом ввода исходной смеси 2 и кубом (перегонная колба 4) называют исчерпывающей частью. Обозначим количество дистиллята (головной продукт) через Е, а количество продукта, отбираемого из нижнего конца колонны (над кубом) или [c.103]

МИНИМАЛЬНОЕ КОЛИЧЕСТВО ФЛЕГМЫ. МИНИМАЛЬНОЕ ЧИСЛО ТАРЕЛОК. МЕСТО ВВОДА СМЕСИ [c.242]

Отгонная расположена ниже места ввода смеси и предназначена для ректификации жидкого остатка и отгонки из него легкого компонента. Целевым продуктом здесь является жидкий остаток (тяжелый компонент), отходящий с низа колонны. [c.95]

Из теории фронтального анализа известно, что крутизна фронта завпсит от формы изотермы. Если изотерма выше кривой, описываемой уравнением (30), образуется стационарный сорбционный фронт и размытый десорбционный если изотерма лежит ниже этой кривой, наблюдается обратное явление. Чем больше изотермы отклоняются от этой кривой, тем более крутыми или размытыми будут фронты. Ввиду того что на обычно применяемых сорбентах, как правило, образуются стационарные сорбционные фронты, ясно, что описываемый метод позволяет получить в чистом виде только более летучую часть смеси, а менее летучая фракция вследствие непрерывного расширения десорбционного фронта будет загрязняться более летучим компонентом. Поэтому рекомендуется располагать место ввода смеси в колонку возможно выше, так чтобы на верхнем участке колонки только обеспечить полное формирование сорбционного фронта 2, а возможно большую часть колонки исиользовать для образования десорбционного фронта, [c.442]

Большое значение имеет интенсивность перемешивания углеводородной фазы и катализатора, в связи с тем что взаимная растворимость их очень невелика. Очевидно, реакция идет в катализаторной фазе и на границе раздела фаз между растворенными в катализаторе изобутаном и олефиновым компонентом сырья. В отсутствие или при недостатке изобутана контакт олефина с кислотой вызывает полимеризацию олефинов. Интенсивное перемешивание способствует также отделению образовавшегося алкилата от катализатора. Стремление увеличить концентрацию изобутана в месте ввода смеси привело к разработке специальных смесительных и циркуляционных устройств, позволяющих увеличивать со- [c.289]

Для процесса ректификации имеет большое значение правильное расположение места ввода разделяемой смеси. Место ввода смеси должно быть расположено между двумя тарелками таким образом, [c.243]

В случае расположения места ввода смеси ниже или выше точки правильного расположения подводящего штуцера будет наблюдаться ухудшение процесса ректификации. [c.243]

В связи с изменением теплоты испарения по высоте колонны рабочие линии должны были иметь криволинейный характер. Чтобы упростить расчеты процесса ректификации, эти линии проводят в виде прямых. Очень важно, чтобы рабочие линии правильно отражали действительные соотношения между жидкостью и паром в тех местах, где они наиболее близко подходят к кривой равновесия. Такими точками являются полюсы и точки, соответствующие месту ввода смеси в колонну. Точку пересечения рабочей линии с диагональю Диаграммы х—у будем называть полюсом (для НК 111,1 = Уш, 1=- -1) по аналогии с соответствующей точкой на диаграмме х—I. [c.78]

Важной составной частью расчета колонн, состоящих из двух или более секций, является определение оптимального места ввода смеси в колонну, соответст- [c.83]

При расчете многокомпонентной ректификации обычно тем или иным способом (число тарелок в секциях колонны, соотношением между концентрациями ключевых компонентов на тарелке питания и др.) задается место ввода смеси в колонну, а сходимость расчета обеспечивается корректировкой составов продуктов разделения, которая производится до тех пор, пока не будет выполнен материальный баланс по всем компонентам на тарелке питания или в продуктах разделения. Это требует значительного числа итераций. [c.92]

Уравнения материального баланса для сечения колонны, расположенного над местом ввода смеси, могут быть записаны в следующем виде [c.92]

Здесь и — количество стекающей жидкости в сечении, расположенном под местом ввода смеси / ж — количество жидкости, содержащейся в потоке, вводимом между рассматриваемыми секциями колонны /, I — номера тарелок, расположенных над и под местом ввода смеси (при отсчете сверху вниз и снизу вверх соответственно). [c.93]

На действующих установках место ввода смеси в колонну является оптимальным только для режима с определенными концентрациями продуктов разделения. При отклонении от этого режима место ввода оказывается уже неоптимальным, так как при том же общем числе тарелок в колонне за счет изменения тарелки [c.118]

Влияние аргона на процесс ректификации воздуха особенно сильно зависит от концентрации получаемого кислорода (см. рис. 40 и табл. 20). При Ук1>97- 96%, вследствие значительного содержания аргона на тарелках, концентрационные градиенты в ВК значительно меньше, чем они могли бы быть при ректификации бинарной смеси кислород — азот. Наиболее резкое сокращение концентрационных градиентов происходит на участке от места, которому соответствует точка пересечения рабочих линий, до места ввода смеси в колонну и на нижнем участке исчерпывающей секции колонны, где происходит процесс разделения смеси кислород — аргон. Так, при 1/к1 = 99,5% Ог ЧТТ в ВК при расчете в диаграмме равновесия для тройной смеси в 2,25 раза больше, чем при расчете в диаграмме равновесия для смеси кислород — азот (табл. 20). Поэтому, как уже отмечалось, при г/к1>97 96% для правильного определения числа тарелок в колонне воздух следует рассматривать как тройную смесь кислорода, аргона и азота. [c.135]

Практически при расчетах и в реально работающих колоннах флегмовое число больше минимального, что равнозначно наличию конечного концентрационного напора по пару и жидкости в месте ввода смеси. Рабочие линии в диаграмме у —х для кислорода строятся так же, как и в диаграмме х—у бинарной смеси кислород—азот. Для этого на х—г/1— 1 диаграмму для кислорода (рис. 18) наносятся полюс концентрационной части колонны / с координатами (по кислороду) = = и полюс отгонной части II с координатами х у = у , а также точка пересечения рабочих линий Ей координаты которой л f и у определяются в диаграмме х—/ (рис. 17) по точкам пересечения главной прямой с кривыми кипения (точка Е ) и конденсации (точка Еу). Рабочей линией для концентрационной части колонны (рис. 18) является прямая ЬЕи а для отгонной —//1 1. Кроме того, для самого нижнего участка отгонной части колонны уточняется наклон рабочей линии, равный [c.54]

По технологическому признаку верхняя и нижняя колонны разделены на части. Та часть колонны, которая находится выше места ввода смеси (например, кубовой жидкости), называется концентрационной или укрепляющей часть колонны, расположенная ниже места ввода смеси, называется отгонной или исчерпывающей [c.27]

Данные о распределении компонентов, определенные при различных концентрациях продуктов разделения и местах ввода смеси в колонну, позволяют судить о характере процесса в колонне и о тех изменениях, которые следут внести для его усовершенствования. [c.136]

Как видно из фиг. 44, при ректификации тройной смеси вследствие накопления аргона на тарелках колонны наиболее резкое сокращение концентрационных напоров в верхней колонне происходит на участке от места, которому соответствует точка пересечения рабочих линий, до места ввода смеси в колонну и на нижнем участке отгонной части колонны, где осуществляется процесс разделения смеси кислород — аргон. [c.143]

При минимальном флегмовом числе главная прямая в диаграмме X—I (см. рис. 14) совпадает с изотермой F F", проходящей через точку В ввода смеси. При этом в диаграмме х—у (см. рис. 15) точка пересечения рабочих линий F лежит на кривой равновесия. Минимальному флегмовому числу соответствуют минимальная тепловая нагрузка конденсатора Q ana и испарителя Que" и бесконечно большое число тарелок. Практически при расчетах ректификационных колонн принимают флегмовое число больше минимального или, что то же самое, задаются конечным концентрационным напором по пару или жидкости в месте ввода смеси. [c.110]

I — номера тарелок, расположенных над и под местом ввода смеси (при отсчете сверху вниз и снизу вверх соответственно). [c.136]

Если при расчете процесса ректификации воздух рассматривается как бинарная смесь кислорода и азота, то число теоретических тарелок определяется по диаграмме х—у для кислорода с использованием кривой равновесия г/2 = О (рис. 41). Кроме того, кубовая жидкость вводится в месте, которому на диаграмме х—у соответствует точка пересечения рабочих линий. Концентрационные напоры в колонне, т. е., расстояния между рабочей линией и кривой равновесия на диаграмме х—у, получаются в этом случае значительно большими, чем в случае рассмотрения воздуха как тройной смеси. При ректификации тройной смеси вследствие накопления аргона на тарелках колонны наиболее резкое сокращение концентрационных напоров в верхней колонне происходит на участке от места, которому соответствует точка пересечения рабочих линий, до места ввода смеси в колонну и на нижнем участке исчерпывающей секции колонны, где происходит процесс разделения смеси кислород—аргон. [c.143]

Первые дв-а фактора приводят к различию основных параметров каждой колонны (числа ректификационных тарело) , либо высоты насадки, соотнощения отгонной я исчерпывающей частей, мест. ввода смеси и т. д.), а Следовательно, и к разной их высоте, и высотному рэ С-иоложению присоединительных штуцеров. Остальные Ъказывают влияние на конструкцию элементов аппарата, определяющих прочность и устойчивость, долговеч--ность и/безопасность эксплуатации, рациональность трубоироводно обвязки (расположение штуцеров по высоте и .плане)., [c.99]

Так как при большой кратности изсбутана избирательность процесса увеличивается, расход олефинов на единицу массы изобутана сокращается. Большое значение имеет интенсивность перемешивания углеводородной фазы и катализатора в связи с тем, что взаимная растворимость их очень невелика. Очевидно, реакция идет в катализаторной фазе и на границе раздела фаз между растворенными в катализаторе изобутаьюм и олефиновой частью сырья. В отсутствие или при недостатке молекул нзобутана контакт олефина с кислотой вызывает полимеризацию оле([)инов. Интенсивное перемешивание способствует также отделению от катализатора образовавшегося алкилата. Стремление увеличить концентрацию изобутана в месте ввода смеси привело к разработке специальных смесительных и циркуляционных устройств, гюзволяющих увеличивать соотгюшеиие изобутаиа к олефину в поступающей смеси до 100 1 и более. Однако решающую роль это соотношение играет в объеме реактора. [c.333]

Л1-Ксилол выделяют в многоступенчатом, непрерывнодействующем противоточном экстракторе 1 (см. рис. 3.46). В верхнюю часть экстрактора подают смесь HF -f BFg, в среднюю часть — осушенное сырье и в нижнюю — рециркулят и к-гексан. В экстракторе вблизи места ввода смеси HF -f-BFa установлен охлаждающий змеевик, так как образование комплексного соединения л-ксилола сопровождается тепловым эффектом, равным около 4,2-10 Дж/моль (10 ккал/моль). Экстракт, состоящий главным образом из л1-кеилола, HF и BFg, выводят с низа экстрактора 1. Рафинат, в котором в основном содержатся этилбензол, тг-ксилол, о-ксилол и к-гексан, отводят с верха экстрактора 1. Экстракцию проводят при О °С и давлении около 0,4 МПа (4 кгс/см2). При этой температуре изомеризации и диспропорционирования ароматических углеводородов почти не наблюдается. [c.135]

В данной технологической схеме истюльзуется испаритель оригинальной конструкции (рис. 67), предназначенный для исчерпывающей отгонки фталевого ангидрида из кубовых остатков. Процесс исчерпывающей дистилляции толсе осуществляется по непрерывной схеме. Испаритель представляет собой горизонтальную трубу, снабженную рубашкой 4 для теплоносителя. Расплавленная смола, содержащая фталевый ангидрид, поступает в испаритель через карман 3. Внутри испарителя расположена мешалка 2 со скребками, продвигающими испаряемую смесь вдоль трубы. В противоположном от места ввода смеси конце испарителя имеется чугунный вкладыш, с поверхности которого остатки смолы удаляются скребками в бункер. [c.165]

Исследования [205, 206] процесса разделения смеси нафталин— дифенил (а-<1) показали, что значение эффективного коэффициента распределения Оэф существенно изменяется по длине охлаждаемой трубы (рис. 5.15). Первоначально на некотором расстоянии от места ввода смеси значения аэф остается практически постоянным, а затем начинает резко возрастать. Визуальные наблюдения за ходом процесса показали, что на участке трубы где коэффициент оэф остается постоянным, образуется плотный кристаллический слой, обогащенный нафталином. Этот слой имеет стекловидную поверхность с тонкимн трещинами, возникающими вследствие термических напряжений. Процесс кристаллизации в этой области происходит без концентрационного переохлаждения. [c.175]

I — место ввода смеси топлива с воздухом (добавлены легко ионизирующиеся атомы для создания нужной электропроводности) 2 — электроды [c.239]

Что касаетсй йопроса опрёделения оптимального места ввода смеси в колонну, то при использовании любого метода необходимо рассчитать несколько вариантов и выбрать тот, который соответствует минимальному общему числу тарелок в колонне. [c.94]

Произподи-тел ьность по аргоноазотной см.си V мЗ/ч Содержа ние нзота в смеси % Диаметр колонны U мм Количество тарелок п шт. Место ввода смеси (номер тарелки Поверхность теплообмена Произво дигель-ность яо чистому аргону муч Чистота про дукта % Аг [c.75]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология