Реологическая номограмма

На основании исследований реологических свойств расплавов полимеров и анализа режимов переработки разработана реологическая номограмма для расчета температуры переработки термопластических материалов, а также новые приборы для исследования реологических свойств реактопластов и термопластов. В частности, создан прибор для автоматического измерения показателя текучести непрерывным методом непосредственно на заводской установке получения полиэтилена. [c.35]

Длина зоны дозирования экструдера должна быть около 8— 10 О (О — диаметр шнека), чтобы обеспечить высокое давление и выравнивание температуры расплава по сечению. При увеличении длины шнека также улучшается перемешивание расплава и повышается гомогенизация. Температура выходящего расплава задается несколько выше, чем при производстве труб и зависит от марки полимера. Рассчитывают температуру с использованием реологической номограммы (см. рис. 5.48). [c.158]

Таким образом, решая совместно уравнения (5.145) и (5.146), рассчитываем скорость пленки по значению которой находим объемную производительность экструдера V. Подставив полученное значение в уравнения (5.135) и (5.139), а также приняв необходимое значение коэффициента раздува рукава, при известных размерах головки и пленки находим давление воздуха внутри рукава. При решении полученной системы уравнений используем значение температуры расплава Тр, которое находим с использованием реологической номограммы (см. раздел 5.2.6). [c.169]

Для предварительного расчета температуры валков каландра можно использовать реологическую номограмму (см. рис. 5.48), при этом напряжения сдвига должны соответствовать реологической области производства труб методом экструзии. [c.239]

Теоретический анализ течения вязких неньютоновских жидкостей между валками был сделан Мак-Келви, а также Бекиным и Красовским с сотр. [1—4]. Эти авторы рассчитали (или составили расчетные номограммы и алгоритмы) профили скоростей и поля давлений в зависимости от реологических свойств каландруемого материала, геометрии и кинематики каландрования. [c.223]

Найденные характеристики представляют собой координаты одной точки на реологической кривой течения. Поэтому практическое применение находят значения, полученные для полимеров с различными показателями текучести расплава и представленные в виде номограммы (см. рис. 5.48). Таким образом, значение показателя текучести расплава позволяет получить первую информацию о реологических свойствах расплава и оценить способность полимеров к вязкому течению. [c.71]

При изучении реологических зависимостей различных полимеров при температурах переработки было замечено, что для каждого метода переработки выделяется отдельная область. При этом для определенной группы полимеров эти области сравнительно узкие. На основе экспериментальных данных по этому принципу состав лена расчетная номограмма для определения температуры расплава термопластов (полиэтилен, полипропилен, полистирол, полиформальдегид и пластифицированный поливинилхлорид) при изготовлении изделий методами экструзии и литья под давлением (рис. 5.48, а). Для удобства расчетов на номограмме нанесена шкала вязкости и шкала показателя текучести расплава. Как видно из номограммы, производство труб или трубчатых заготовок для выдувания осуществляется при более высокой вязкости, чем пленок. Еще меньшей вязкостью должен обладать расплав при литье под давлением. Естественно, что перерабатывать полимеры можно и при иных значениях вязкости, однако при этом возрастает давление в узлах агрегатов, повышаются энергетические затраты и изменяется качество изделий. Следует заметить, что данную номограмму нельзя использовать для всех полимеров. Например, расплавы поликарбоната и полиметилметакрилата имеют высокую вязкость, повышение температуры вызывает их термическую [c.150]

Расчет температуры расплава основан на использовании показателя текучести расплава или реологических зависимостей, полученных при определенной температуре, и сравнении их с реологической областью номограммы для применяемого метода переработки. В данном случае используется зависимость вязкости [c.151]

Пользуясь найденными значениями и уг, находим на номограмме исходную реологическую точку (точка А на рис. 5.48, б). Эту же точку можно установить, используя значение показателя текучести расплава. Например, для полиэтилена низкой плотности с показателем текучести расплава I = 3 г/10 мин эта точка соответствует координатам уг = 10 с , = 1,45-10 Па (точка А на рис. 5.48, б). При скорости сдвига уг в области переработки находим новую точку В, для которой напряжение сдвига равно т . Используя полученные значения Тг и т , рассчитываем температуру расплава на выходе из формующей головки [c.152]

Исходную реологическую точку на номограмме (см. рис. 5.48, б) находят в месте пересечения линий вязкости т].у и скорости сдвига ур — точка V. Затем при этом же значении скорости сдвига Ур на средней линии области переработки выбирают точку В. Значения напряжений сдвига, соответствующие точкам О и В, подставляют в уравнение (5.И6), а Гг заменяют на температуру измерения вязкости и рассчитывают температуру расплава. [c.153]

Расчет температуры расплава аналогичен приведенному в разделе 5.2.6 с использованием реологической области литья под давлением по номограмме (см. рис. 5.48). Производительность литьевой машины при гомогенизации и дозировании расплава определяется с использованием уравнений (6.2) и (6.3). [c.196]

Рассматривая с этой точки зрения механические и реологические свойства битумов, Ван-дер-Поль (228] получил кривые зависимости модуля упругости разных битумов от времени, подчиняющиеся уравнению E = f xe ), где х — время Т — температура Л — константа. Автор показал, что модуль упругости Е не зависит от напряжения и определяется лишь индексом пенетрации Пфейфера и Ван-Дормаля. Ван-дер-Поль представил в виде номограммы модуль упругости битумов как функцию температуры размягчения по методу КиШ, индекса пенетрации, времени и температуры независимо от природы и метода изготовления битума. [c.74]

Загущенные масла в отличие от нефтяных по своему поведению относятся к неньютоновским жидкостям. Полимеры, будучи введенными в масло, существенно меняют его реологические характеристики, что выражается в проявлеш1и, в частности,эффектов Вайсенберга и Баруса. Коллоидное состояние загущенных масел не позволяет использовать для прогнозирования загущающего эффекта рассмотренные выше уравнения, которые оказываются пpaвeaлнвы tt преимущественно для нефтяных масел. Для растворов макромолекул рекомендуется применять выражения, аргументами в которых являются тип загущающей присадки, ее концентрация к молекулярная масса [11]. Учитывая сложное строение растворов полимеров для указанных целей предлагается использовать номограммы [21]. [c.14]