Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Перемешивание подобие гидродинамическое

    Критерии гидродинамического подобия для процесса перемешивания определяют следующим образом. Критерий Рейнольдса для мешалки  [c.87]

    Критерии гидродинамического подобия для процесса перемешивания определяются следующим образом. [c.111]

    Гидродинамическое подобие в процессах перемешивания. Процесс перемешивания с гидродинамической точки зрения может быть сведен к внешнему обтеканию тел потоком жидкости. [c.215]


    Критерии гидродинамического подобия процесса перемешивания [c.106]

    Легко показать, что это безразмерное отношение (1—256а) пред-ставляе т собой критерий гидродинамического подобия Эйлера, видоизмененный для процесса перемешивания EuJ. [c.263]

    Масштабирование реактора типа сборника с мешалкой (кубового реактора). Такой реактор масштабируется довольно легко, когда приходится иметь дело с гомогенной системой и перемешивание настолько интенсивно, что достигается состояние, близкое к полному перемешиванию. Температура и состав реагирующей смеси тогда почти одинаковы во всем реакционном пространстве и для достижения идентичных скоростей превращения в модели и образце достаточно сохранить равенство температур и средних времен пребывания смеси реагентов в обоих реакторах (соблюдение геометрического и гидродинамического подобий не обязательно). [c.471]

    Моделирование процесса перемешивания. В соответствии с положениями теории подобия (глава И) основой для гидродинамического моделирования процессов перемешивания являются критериальные уравнения (VI, 1) и (VI,2), полученные путем подобного преобразования дифференциальных уравнений Навье—Стокса. При этом в связи со сложностью явления возможно получение различных соотношений между величинами, определяющими протекание процесса в натуре и модели, в зависимости от того, по какому из параметров процесса происходит моделирование. [c.253]

    Из табл. 26 следует, что широко применяемые способы оценки интенсивности перемешивания по частоте вращения рабочего колеса, его окружной скорости, коэффициенту быстроходности и модифицированному числу Re оказываются численно одинаковыми для всех четырех зон рассматриваемого реактора. Таким образом, все эти способы оценки ничего не говорят о действительном гидродинамическом режиме зон и о процессах, протекающих в них. Критерий подобия, вычисленный по показателям перемешивающего устройства, характеризует только это устройство, а совсем не аппарат, который он обслуживает [55, 60, 95]. [c.143]

    Критерии гидродинамического подобия для перемешивания [4] Критерий Рейнольдса [c.107]

    Таким образом, при диффузионном горении подобие условий турбулентного перемешивания удовлетворяется само по себе при соблюдении геометрического и гидродинамического подобия. [c.200]

    Для того чтобы результаты испытания модели перенести на объект натуральной величины, необходимо соблюсти условия геометрического и гидродинамического подобия (если перемешивание не сопровождается тепло- и массообменом). [c.224]

    Основные типы перемешивающих устройств механических мешалок показаны на рис. 139. Тип и режим работы перемешивающих устройств выбирают по результатам испытаний моделей и в соответствии с законами подобия создают промышленные мешалки. Гидродинамический режим перемешивания характеризует критерии Рейнольдса Ке и Эйлера Ей. [c.224]


    Процесс перемешивания определяется распределением скоростей в объеме аппарата. Поэтому задачи его моделирования должны решаться на основе теории гидродинамического подобия. Применительно к процессу перемешивания критерия гидродинамического подобия модифицируются с учетом того, что скорость пропорциональна произведению диаметра мешалки на частоту ее вращения. Критерии Рейнольдса, Фруда и Вебера имеют вид Рем = rid plii, Fr = n djg и We = пЧ р/а. Критерий Эйлера Ей = Др/(рда ) преобразуется с учетом того, что при транспортировке жидкости через сечение F со скоростью w расход энергии в единицу времени равен N = ApFw. Площадь поперечного сече- [c.222]

    Вследствие сложной структуры потоков в аппаратах с механическими мешалками моделирование этих аппаратов на основе теории гидродинамического подобия оказывается практически невозможным. Иными словами, равенство критериев гидродинамического подобия при геометрическом подобии модели и промышленного аппарата не обеспечивает одинаковую эффективность перемешивания жидкостей. Опыт показывает, что в подавляющем большинстве случаев это условие достигается при одинаковом удельном расходе энергии N/V = onst) в геометрически подобных аппаратах разных размеров. Таким образом, если в двух аппаратах с диаметрами и Dj, наполненных жидкостями различных плотностей (рх и ра) до уровней и //а, мешалки с диаметрами и 2 имеют частоты вращения и об/с, то должно удовлетворяться равенство  [c.192]

    Жукоский считает, что критической зоной при стабилизации пламени является слой с градиентом скорости вне зоны рециркуляции, где холодная горючая смесь нагревается путем перемешивания с продуктами сгорания. Согласно этой концепции, критическим временем, характеризующим процесс стабилизации, является время пребывания вещества в слое с градиентом скорости, которое приближенно определяется отношением Lju. Здесь L —длина зоны рециркуляции, а (г — скорость газа за следом. Если это время больше, чем химическое время необходимое для зажигания распространяющегося пламени, то в этом случае пламя стабилизировать можно если же L/ы меньше Тх, то пламя срывается. Поэтому вполне точным параметром подобия при описании процессов стабилизации является величина uxlL. Если этот безразмерный параметр меньше единицы, то стабилизация возможна. Этот параметр особенно удобен, так как L и и, как установлено экспериментально, зависят только от гидродинамических параметров системы, а т — только от химических характеристик смеси. [c.388]

    Расхождение результатов, полученных в аппаратах с перегородками для передачи тепла и в аппаратах со змеевиками или рубашками, зависит от различия условий течения жидкости ii этих системах. При перемешивании мешалками, создающими преимущественно тангенциальный поток, какими являются лопастные и листовые, трубки змеевика омываются жидкостью, движущейся в основном горизонтально. В зависимости от направления вращения мешалки направление потока жидкости может быть параллельным потоку в трубках или противоположным ему. Если же в сосуде установлены вертикальные перегородки, то течение потока жидкости в аппарате будет перпендикулярным к направлению течения теплоносителя в трубках, составляющих перегородки как при тангенциальном, так и при радиальном потоке жидкости в сосуде. Кроме того, перегородки вызывают местные вихри и характер потока вблизи перегородок точно описать нельзя. Условия гидродинамического подобия, которые определяют справедливость приведенных уравнений, в данном случае не могут быть соблюдены. Для этого вида движения потока нужно выводить новые расчетные уравнения. Обширную работу в этом направлении провели Данлоп и Раштон [35]. Экспериментальное оборудование, которым они пользовались, изображено на рис. 65. [c.175]

    Кнойле [76] придерживается той точки зрения, что при перемешивании, когда течение жидкости распределяет твердые частицы по всему объему сосуда, первостепенное значение будет иметь относительная скорость движения твердых частиц и жидкости. Гидродинамическое подобие движения твердых частиц, растворяющихся в жидкости, лучше всего характеризовать с помощью критерия Рейнольдса, в котором определяющим линейным размером является диаметр частицы (или зерна (1 , а в качестве скорости принята относительная скорость движения частицы в жидкости. [c.192]


Смотреть страницы где упоминается термин Перемешивание подобие гидродинамическое: [c.451]    [c.255]    [c.128]    [c.63]    [c.199]   
Основные процессы и аппараты химической технологии Изд.7 (1961) -- [ c.262 ]




ПОИСК







© 2024 chem21.info Реклама на сайте