Вычисления

Рис. 83. Номограмма для вычисления индекса вязкости

Номограмма Максвелла составлена для вычисления давления насыщенных паров углеводородов и узких нефтяных фракций от 0,001 до 100 МПа с температурой кипения от О до 800°С. Исследо- [c.41]

Наряду с определением теплоты сгорания топлива путем непосредственного сжигания его в калориметре существует метод вычисления теплоты сгорания по эмпирическим формулам. Приближенно теплота сгорация топлива может быть подсчитана по формулам Д. И. Менделеева [c.20]

На рис. 137 приведены данные о тепловом эффекте реакции каталитического крекинга легкого сырья (дизельно фракции), вычисленные на основе экспериментально определен-И1.1Х теплот сгорания сырья и продуктов реакции но закону Гесса. Сплошная линия получена обработкой экспериментальных данных, а пунктирная — экстраполяцией. [c.272]

Вычисленная кажущаяся энергия активации составляет 6 ккал. Температурный коэффициент реакции при повышении температуры на 10° составляет 1,4. [c.367]

Сравнение энтальпий, вычисленных по данным уравнениям со значениями, найденными по номограммам [41], показывает достаточно высокую точность их определения относительная погрешность не превышает 1%- [c.47]

Номограмма UOP составлена для вычисления давления насыщенных паров в интервале 1,3—1,07-105 Па для фракций с температурой кипения 160-650°С и в интервале температур 40— 370°С. Среднее отклонение расчета по уравнению составляет 1,57о, максимальное 4%. [c.41]

Теплоемкость в адиабатном процессе, вычисленная по выражению ( 28 ), С =0. [c.19]

Объем зоны реакции может быть вычислен по уравненню [c.266]

Из этих вычислений следует, что для подведения требуемой энергии диссоциации 57 ккал/г-мол применяемый для облучения свет [c.141]

Номограмма Билла составлена для вычисления давления ня-сыщенных паров в интервале от 1,33 Па до 13 МПа углеводородов и узких нефтяных фракций с температурой кипения от 100 до 1000 °С в интервале изменения температур системы от 100 до 500 °С. Средняя относительная погрешность уравнений равна +2%, максимальная 5%. [c.41]

После освобождения продукта реакции от растворенной двуокиси серы (которую применяют при сульфохлорировании в небольшом избытке по отношению к хлору), а также от хлористого водорода пропусканием тока воздуха через реакционную смесь при температуре 50—60° и пониженном давлении определяют одним из обычных методов содержащийся в молекуле хлор и серу. Так как сера содержится лишь в форме сульфо хлоридных групп, то после вычисления количества хлора, соответствующего количеству серы, и вычитания этой величины из всего количества хлора можно найти количество хлора в углеродной цепи, т. е. хлора, непосредственно связанного с углеродом. [c.375]

Аналитические зависимости для кривых ИТК позволяют проводить вычисления отгонов до заданных температур, включая и такие, которые при обычной лабораторной ректификации нельзя получить без большого искажения результатов анализа. Кроме того, по составу дегазированных нефтей, используя приведенные уравнения, можно определить состав пластовой нефти, а также состав и объем выделившихся при сепарации попутных нефтяных газов. [c.35]

Содержание хлора в сульфохлориде, % Содержание серы в сульфохлориде, % Найденное число омыления Число омыления, вычисленное исходя из содержания серы [c.375]

В этой таблице найденные числа омыления, которые вследствие частичной реакции хлора в углеродной цепи получаются слишком высокими, противопоставлены величинам, вычисленным исходя из содержания серы. [c.375]

Удельный расход водяного пара, необходимый для обеспечения заданного отгона е при температуре системы Т, может быть вычислен по уравнению [c.65]

С возрастанием содержания хлора в углеродной цепи разница между вычисленным и найденным числом омыления быстро увеличивается. Аналогичная картина получается, если анализ по Фольгарду проводить не определением числа омыления, а титрованием хлора, ставшего ионогенным. [c.375]

Наблюдаемое и вычисленное соотношение изомеров (хлорирование при 300°) [32 [c.544]

В. Вычисление состава смеси изомерных монохлоридов при помощи данных по относительным скоростям замещения различных атомов водорода [c.548]

В табл. 142 сопоставлены экспериментальные данные по составу продуктов термического хлорирования н-пентана и изопентана в газо-ной фазе при 300° с данными, вычисленными по этому способу. [c.548]

Сравнение найденных и вычисленных количеств моно- и дисульфохлоридов (в %) при сульфохлорировании н-додекана до 50%-ной и 100%-ной степени превращения (расчет ведут по продуктам, не содержащим углеводород) [c.598]

Для вычисления кинематической вязкости находим относительную плотность крекинг-остатка при 200° С, пользуясь специальным графиком. Относительная плотность по графику равна 0,900, откуда бгоо = 900 кг/.и . [c.15]

Этот наклон может быть вычислен по уравнению [c.27]

Суммарный выход из нефти дистиллятных и остаточных базовых масел (Вм, % масс, в пересчете на остаток) с индексом вязкости 85 может быть вычислен по суммарному содержанию в нефти смолисто-асфальтеновых веществ и парафинов [26] [c.37]

Для вычисления г 5о используется приведенное далее уравнение зависимости 5о от. [c.50]

Процесс Истмана основан на том же принципе, что и рассмотренный выше метод высокотемпературного пиролиза. Пропан иа натурального газа или газолин, предварительно подогретые до 600°, смешиваются в камерной печи с также подогретым до 600° кислородом или воздухбм и сгорают. Количество кислорода составляет в обоих случаях около 95% от стехиометри-ческого. Вычисленная температура пламени лежит около 2000°. [c.98]

I.I. Основные понятия и определения техничеокой термодинамики. Газовые смеси способы задания, вычисление параметров определение кажущейся молярной маосы и газовой посто ошой смеои. [c.23]

Для вычисления перечисленных параметров используют следующие уравнения [c.75]

Очевидно, вычисленная температура нагрева нефти должна быть меньше температуры ее термического разложения. [c.95]

По сравнению с простыми схемами синтез сложных схем с теплообменом требует значительно большего объема вычислений из-за необходимости перебора всех возможных вариантов теплообмена с определением оптимальных условий разделения смесей в каждой колонне (давления, числа тарелок и флегмового числа). [c.138]

Для процессов однократного испарения нефтяных смесей значения Рг рекомендуется определять по уравнению Ашворта, а для процессов ректификации — по номограмме Максвелла [36]. Для нефтей и нефтяных фракций константы фазового равновесия определяют обычно по номограммам Винна и Хеддена. Учитывая широкое применение ЭВМ для выполнения расчетов перегонки и рек-тнфйкацни, вместо этих номограмм целесообразно использовать соответствующие аналитические зависимости [34]. Так, для номограммы Винна уравнения составлены для вычисления констант фазового равновесия парафиновых и олефиновых углеводородов и узких нефтяных фракций (без учета давления сходимости) в интервале температур 22—427°С и давлений 0,07—2,0 МПа [c.43]

Вычисленные поверхности теплообмена укрупняют за счет объединения двух или нескольких теплообменников. Новую стоимость системы теплообмена сравнивают с предыдущим значением. Укрупнение продолжают до тех пор, пока стоимость системы теплообмена не начнет увеличиваться. [c.324]

Если при хлорировании одного г-мол углеводорода одним г-мол хлора (последний вступает в реакцию полностью), то при указанных выше допущениях образуется (в % мол) монохлор Ида— 36,8, дихлорида — 18,4, трихлорида — 6,1, тетрахлорида — 1,5, пентахлорида — 0,3, а не-ирореагировавшим остается 36,8% мол. углеводорода [139]. Если принимать, что в каждую молекулу углеводорода вступает только 1 атом хлора, то должно было бы получиться 100% моно хлорида. При хлорировании -додекана практически найденные числа хорошо согласуются с вычисленными теоретически [140]. Ниже, на примере хлорирования додекана, приведен простейший метод вычисления состава продуктов. При хлорировании 2400 г (14,1 г-мол) н-додекана (молекулярный вес 170) получен про-лу ,т 10риррваиия, содержащий 8,04% хлора [140]. [c.594]

Для кольцевого сечения в формулу (136а) нодстаиляют эквивалентный диаметр, вычисленный из уравнения (135), и отношение диаметров [c.151]

С другой стороны, какая-то часть катализатора может иметь температуру нин е пеобход11мо1 1 для протекания реакции дегидрирования. В этом случае на катализаторе будет отлагаться мало кокса, поэтому и количество тепла, выделяющегося при регенерации, будет очень малым. Однако, как показывают вычисления, это различие в температурах может в процессе регенерации выравниваться, если воздух, иримепяемый для выжигания кокса, обладает в массе теплоемкостью, составляющей одну четвертую часть теплоемкости катализатора. [c.87]

Для номограммы Хеддена составлены два алгоритма. Первый предназначен для вычисления констант фазового равновесия парафиновых и олефиновых углеводородов и узких нефтяных фракций со средней температурой кипения до 593°С в интервале температур 260—537 °С и давлений 0,0352—7,03 МПа [c.44]

При проведении опыта диск 3 вместе с металлическими кольцами и дужками устанавливают в лакообразователь на нагревательнук> пластинку и включают подогрей. После того как установилась заданная температура, в каждое кольцо вносят при помощи специальной пипетки по 0,05 г испытуемого масла. Выдержав прибор при заданной температуре до превращения масла в кольцах в темную лаковую пленку и зафиксировав это время, диск с кольцами вынимают и охлаждают при комнатной температуре в течение часа. После охлаждения каждое кольцо отрывают от диска при помощи рычажнога динамометра, отмечая необходимое усилие, вычисленное как среднее арифметическое для всех четырех колец. Так как усилие, необходимое для отрыва колец, в пределах 0,5—3,0 кГ находится в линейной зависимости от длительности опыта, то, повторив опыт 2—3 раза и построив график (рис. 86), находят время, соответствующее образованию лаковой пленки прочностью в 1 кГ. [c.161]

Второй алгоритм к номограмме Хеддена составлен для вычисления констант фазового равновесия парафиновых и олефиновых углеводородов (до декана включительно) в интервале температур от —17,8 до 260°С и давлений от 0,07 до 14,06 МПа [c.44]

Задание 1 — кривая ИТК сырья задание 2 — требование на содержание примесей в продуктах задание 3 — условие подачи сырья в колонну подпрограмма 1— разбиение непрерывной исходной смеси на условные дискретные компоненты и переход от кривой ИТК к концентрациям компонентов подпрограмма 2 — расчет по линейной модели ориентировочных значений показателей четкости и температурных границ разделения и далее на их основе расчет величин отборов продуктов подпрограмма 3 — расчет доли отгона сырья на входе в колонну и определение их энтальпии подпрограмма 4 — поверочный расчет тарельчатой модели ректификационной колонны с определением состава продуктов, температуры и величины потоков пара и жидкости на тарелках подпрограмма 5 —ручное или машинное изменение параметров задачи, числа тарелок или режима работы колонны по дпpiD грамма 6 — уточнение содержания примесей в продуктах на основе обратного перехода от условных дискретных компонентов к непрерывной смеси подпрограмма 7 — расчет составов продуктов из концентраций в кривые ИТК и стандартной разгонки и вычисление дополнительных показателей качества нефтепродуктов. [c.89]

Третья часть программы осуш,ествляет выдачу на печать результатов расчета, а также вычисление дополнительных показателей качества нефтепродуктов. Например, по специальным программам кривые ИТК пересчитываются в кривые фракционной разгонки, определяются основные характеристики четкости ректификации, температуры вспышки и кристаллизации дизельных топлив, октановые числа бензинов и т. д. [c.89]

Аналитическая химия (1973) -- [ c.0 ]

Основы аналитической химии Часть 2 (1965) -- [ c.0 ]

Курс аналитической химии Книга 2 (1964) -- [ c.0 ]

Курс аналитичекой химии издание 3 книга 2 (1968) -- [ c.0 ]

Справочник по аналитической химии (1962) -- [ c.0 ]

Количественный анализ (1963) -- [ c.61 ]

Основы аналитической химии Книга 2 (1961) -- [ c.37 ]

Аналитическая химия Часть 1 (1989) -- [ c.0 ]

Основы аналитической химии Часть 2 (1979) -- [ c.0 ]

Курс аналитической химии Издание 5 (1982) -- [ c.0 ]

Количественный анализ (0) -- [ c.63 ]

Курс аналитической химии Кн 2 Издание 4 (1975) -- [ c.0 ]

Основы аналитической химии Издание 3 (1971) -- [ c.0 ]

Основы аналитической химии Кн 2 (1965) -- [ c.0 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология