Рециркуляция дымовых газов

На смену печам кострового типа пришли печи конвекционные, в которых змеевик труб отделен от камеры сгорания перевальной стеной. При эксплуатации таких печей были установлены существенные недостатки высокая температура дымовых газов над перевальной стенкой, оплавление и деформирование кирпичной кладки, прогар труб верхних рядов змеевика. Для снижения температуры в топочной камере применяли рециркуляцию дымовых газов и осуществляли горение топлива с повышенным коэффициентом избытка воздуха. Однако повышенный расход воздуха снижал к. п. д. печей и не уменьшал прогар труб. [c.273]

И только экранированием топочной камеры и увеличением ее объема были созданы нормальные условия для работы змеевика. Были созданы трубчатые печи радиантного типа. В ранних конструкциях таких печей трубы потолочного экрана защищали от сильного воздействия пламени манжетами из огнестойкого материала. Гофрированными чугунными манжетами на конвекционных трубах повышали поверхность нагрева в конвекционной камере печи. В результате экранирования потолка печи усилилась передача тепла радиацией, снизилась температура дымовых газов над перевалом и отпала необходимость в защитных манжетах и рециркуляции дымовых газов. Для максимального использования тепла [c.273]

На рис. ИЗ приведена конструкция топки, работающей с рециркуляцией дымовых газов. Конструкция топки подобна описанной ранее, и представляет собой вертикальный вариант топки, но разбавление дымовых газов осуществляется за счет циркулирующих дымовых газов, что обеспечивает значительную экономию топлива. [c.274]

При прекращении подачи электроэнергии останавливаются насосы с электроприводом, вентиляторы рециркуляции дымовых газов и подачи холодного воздуха, самопишущие контрольноизмерительные приборы и терморегуляторы. [c.296]

В случае работы печи без рециркуляции дымовых газов можно принимать температуру исходной системы равной температуре поступающего воздуха, т. е. [c.91]

Приведенную температуру исходной системы /о определяют по формуле (92), но в случае работы без рециркуляции дымовых газов ее можно принять равной температуре поступающего воздуха, т. е. /о—4—20 С. [c.98]

Трубчатые печи с рециркуляцией дымовых газов [c.494]

Наличие рециркуляции дымовых газов печи с рециркуляцией дымовых газов и без рециркуляции. [c.513]

Классификационные признаки О—13 следует фиксировать в наименовании только в тех случаях, ко1 да рассматриваемая печь отличается от обычной, получившей широкое распространение. Так, если ночь имеет рециркуляцию дымовых газов, то на это следует указать, для печей без рециркуляции дымовых газов подчеркивать это при классификационной характеристике печи нет необходимости. [c.513]

В некоторых печах для понижения температуры газов над перевалом прибегают к рециркуляции дымовых газов. Часть дымовых газов из борова засасывается вентилятором и подается в камеру сгорания. Газы вводятся через несколько каналов выше факела, чтобы не нарушать правильное горение. [c.100]

Рециркуляция дымовых газов позволяет сжигать в печи при той же теплонапряженности радиантных труб больше топлива и тем больше, чем выше коэффициент рециркуляции При этом вследствие увеличения скорости газов в конвекционной шахте печи увеличивается коэффициент теплопередачи к трубам, расположенным в этой части печи. Трубы эти воспринимают больше тепла, что позволяет повысить полезное использование тепла и увеличить нагрузку некоторых печей на 10—15,%. В современных печах того же эффекта достигают увеличением радиантной поверхности печи увеличение скорости газов в конвекционной части в этом случае достигается правильной конструкцией последней. [c.100]

На многих (обычно старых) крекинг-установках печи работают с рециркуляцией дымовых газов для снижения темпера- [c.154]

Повышение коэффициента рециркуляции дымовых газов создает более мягкий тепловой режим в радиантной камере, уменьшает отложение кокса, увеличивает скорость газов и коэффициент теплопередачи и, следовательно, увеличивает (в известных пределах) производительность печи. Обычно коэффициент рециркуляции равен 1—1,2. [c.177]

В настоящее время рециркуляция дымовых газов применяется сравнительно редко. На установках деструктивной гидрогенизации, например, для обеспечения мягких и равномерных условий нагрева специально устанавливают конвекционные печи с рециркуляцией дымовых газов. С той же целью на некоторых установках термического крекинга применяют рециркуляцию дымовых газов, когда реакционный змеевик расположен в конвекционной камере. [c.479]

В некоторых случаях, когда требуются плавная регулировка температуры и сравнительно мягкий режим нагрева, в качестве нагревательно-реакционных печей могут применяться печи чисто конвекционного типа с высоким коэффициентом рециркуляции дымовых газов. Рециркулирующий дымовой газ, смешиваясь вне зоны горения с вновь образующимися при горении дымовыми газами, понижает их температуру перед поступлением, в конвекционную камеру до 550—650° С. [c.482]

Регулирование температуры вторичного перегрева пара в большинстве конструкций котельных агрегатов осуществляется воздействием на паровую сторону вторичного пароперегревателя отводом пара, частичным паровым вторичным перегревом, поверхностными пароохладителями. Не рассматривая эти способы регулирования вторичного перегрева пара, как не имеющие непосредственного отношения к сжиганию мазута в топках паровых котлов, отметим только, что при этих схемах, обеспечивающих автоматическое регулирование температуры перегретого пара, поверхность нагрева пароперегревателя превышает таковую при отсутствии средств регулирования температуры. Поскольку вторичный пароперегреватель имеет конвективную характеристику, заслуживают внимание газовые конвективные методы его регулирования с помощью рециркуляции дымовых газов или избытками воздуха. Как об этом было сказано выше, регулирование избытками воздуха при сжигании высокосернистого мазута недопустимо. Проверка регулирования температуры вторичного перегрева пара газовой рециркуляцией, произведенная ОРГРЭС [Л. 4-49] на котле ТГМ-94 при сжигании мазута, показала высокую эффективность этого метода. Увеличение доли рециркуляции газов от О до 16—18% приводит к повышению температуры вторичного перегрева на 38° С, т. е. на 2° С на каждый 1% увеличения количества рециркулирующих газов, что в 2 раза превышает эффективность регулирования газовой рециркуляцией температуры перегрева первичного пара. Из зависимости температур пара и газов по тракту исследованного котла от коэффициента рециркуляции г, показанной на рис. 4-30, видно, что, несмотря на повышение температуры уходящих газов на Д ух= (0,45н-0,5)г, регулирование газовой рециркуляцией экономичнее регулирования избытком воздуха. [c.221]

Перейдем к рассмотрению влияния, оказываемого на образование ЗОз рециркуляцией дымовых газов. [c.114]

Более простой является схема нагревания с рециркуляцией дымовых газов посредством эжекции, причем циркуляция газов может быть как внутренней, т. е. происходить внутри печи, так и наружной. На рис. 257 изображена схема с наружной ре- [c.369]

С целью снижения температуры дымовых газов над перевальной стеной в радпантно-конвекционных печах старой конструкции, особенно печах термического крекинга, применяют рециркуляцию дымовых газов. Более холодные дымовые газы из борова печи возвращают в камеру сгорания, что приводит к перераспределению тепла между камерами. В камере конвекции снижается тепловая напряженность верхних труб, но ввиду увеличения объема дымовых газов скорость их увеличивается, при этом улучшается теплопередача по всей камере конвекции. Коэффициент рециркуляции в трубчатых печах колеблется в пределах 1—3. [c.90]

Напряженность топочного пространства измеряется количеством тепла, выраженного в килокалориях и приходящегося на 1 м топочного пространства в 1 час. Для разных печей эта величина колеблется в пределах 35000—45000 ккал1м час, а в печах с рециркуляцией дымовых газов достигает 60000 ккал1м час. [c.78]

Рис. 7-( . Пргпщппиальная схема обогрева с рециркуляцией дымовых газов.

Рециркуляция дымовых газов сопровождается увеличепием количества газов, проходящих через камеру конвекции, возрастанием скорости их двилгения, в связи с чем при прочих равных условиях повышается коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к стенке труб. [c.495]

В настоящее время печи с рециркуляцией дымовых газов имеют ограничеппое применение. Для расчета печей с рециркуляцией дымовых газов могут быть использованы методы, изложенные выше. [c.495]

Печи работают с рециркуляцией дымовых газов. Горячий вентилятор подает часть отходящих дымовых газов обратно в топочную камеру через отверстия в поде печи, расположенные вдоль перевальной стенки. Воздух, необходимый для горения, нагревается до 130—140° в пластинчатом воздухонагревателе (рекуператоре) и через канал, устроенный вдоль фронта печи, подводится к форсункам. Поступление подогретого воздуха регулируется регистрами, установленными около каждой форсунки. Трубы печи стальные, цельнотянутые внешний диаметр их 100 мм, внутренний 75 мм, длина трубы 9150 мм, полезная длина 8860 мм. Концы труб развальцовываются в четырех- и двутрубных двойниках. В трубах печи сырье движется двумя потоками. [c.167]

Рис, У-18. Зависимость коэффициента прямой отдачи в топке и теплонапряже-пия поверхности теплообмена для печей с рециркуляцией дымовых газов [c.363]

С этой целью используют двухступенчатое сжигание, рециркуляцию дымовых газов, сжигание при понил<енном избытке воздуха, переоборудование топки, сжигание в псевдоожиженном слое. [c.126]

На боковых стенах котла ТП-230 Стерлитамакской ТЭЦ установлены по одной горелке ХФЦКБ — ВТИ производительностью около 10 г/ч (рис. 4-13). Оси горелок на 9,5 м ниже выходного сечения топки и на 7 ж выше холодной воронки. Объем и сечение топки равны соответственно 1 200 и 7,3X10 лЛ В нижнюю часть топки введен газоход рециркуляции дымовых газов. Топочная камера, холодная воронка, наклонный потолок, газоход котельного пучка и пароперегревателя, а также конвек-182 [c.182]

На той же ТЭЦ на фронтовой стене котла НЗЛ производительностью 115 г/ч установлены две горелки конструкции ЦКТИ производительностью по 4,5 г/ч. Призматическая топка этого котла имеет объем 430 при сечении 6 650x6 000 мм. Первоначально горелки были установлены в один ярус на фронтовой стене с параллельными осями, а затем были развернуты друг к другу на 10 . Следует отметить, что такие же горелки несколько ранее были испытаны с положительным результатом ЦКТИ на аналогичном котле Уфимской ТЭЦ № 2, отличающемся лишь более развитой поверхностью воздухоподогревателя и наличием установки для рециркуляции дымовых газов в нижнюю часть топки [Л. 4-36]. Поэтому можно было ожидать, что такие же результаты [c.197]

Котельные агрегаты ПК-Ю с рециркуляцией дымовых газов для автоматического поддержания нормальной температуры перегрева пара при переводе на работу с малыми избытками воздуха были реконструированы. До реконструкции они имели 18 горелок (12 с ф-ронта в три ряда по 4 в каждом и по 3 на боковых стенах), которые были заменены 4 горелками Ф. А. Липинского производительностью по 4,5 т/ч с индивидуальным подводом воздуха (рис. 4-9,6). Нормальная температура перегрева пара обеспечивается главным образом рециркуляцией дымовых газов, повышающей ее по ориентировочной оценке на 20° С. Необходимо при этом отметить, что, по визуальному наблюдению за топочным режимом этих котлов, при увеличении количества рециркулирующих газов процесс горения мазута ухудшается. [c.218]

На котельных агрегатах ТП-230-2М с рециркуляцией дымовых газов для регулирования температуры перегретого пара при переводе на работу с малыми избытками воздуха было смонтировано по 2 мощные горелки Ф. А. Липинского вместо 26 заводских горелок. При нагрузке 225 г/ч и коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки =1,03 температура газов в ядре факела близка к 1 700° С. Видимое горение при этом заканчивается в фестоне, причем температура газов на входе в него равна около 1 100° С. При увеличении коэффициента избытка воздуха на выходе из топки до 1,04 температура в ядре факела сохраняется близкой к 1700° С, но на входе в фестон она снижается до 1000° С. При изменении нагрузки от 237 до 182 т/ч (т. е. от 100 до 76% ) и избытке воздуха за топкой 1,03 положение факела и температура газов в ядре горения и перед фестоном меняются мало и остаются равными 1700 и 1100° С. Температура перегретого пара при нагрузках 210—237 г/ч сохраняется на уровне 500—510° С при температуре питательной воды 150—160° С. При уменьшении нагрузки до 180 г/ч и работе без рециркуляции газов температура перегретого пара снижается до 480° С 218 [c.218]

Качественно аналогичный результат получен автором совместное Л. А. Гойхманом в 1961 г. при измерении температуры точки росы на котлах И К-10-2 с рециркуляцией дымовых газов в подовые шлицы. Опыты проводились при постоянном расходе топлива. Избыток воздуха во всех опытах был одинаков. Рециркуляция 25% газов сопровождалась повышением перегрева пара на 43°С и газов за перегревателем на 40°С. При этом температура точки росы увеличилась на 11°С. Следует отметить, что абсолютные значения ЗОз в исследованиях А. С. Тагера оказались на порядок выше, чем в работах ВТИ. [c.115]

Усовершенствование техники нагревания дымовыми газами позволило в известной мере преодолеть недостатки этого способа нагревагшя. В совремершых нагревательР ых системах осуществляют рециркуляцию дымовых газов, т. е. разбавляют их не воздухом, а самими охлажденными дымовыми газами, уже прошедшими через тешюобменный аппарат. Рециркуляцию проводят, используя вентилятор (дымосос) или эжектор. Возвращая на разбавление то или другое количество дымовых газов, можно довольно точно регулировать температуру нагрева. Кроме того, при рециркуляции через теплообменный аппарат проходит больше газов и соответственно меньше снижается их температура, что повышает равномерность нагревания. [c.340]

Опыт эксплуатации парогенераторов типа ПК-41 на Конаковской и Литовской ГРЭС показал, что основными путями повышения надежности работы НРЧ является снижение уровня тепловых потоков, а также интенсификация теплообмена между внутренней поверхностью труб и средой, так как коррозии подвергались участки НРЧ, где температура металла достигала максимальных значений. По данным В. П. Глебова рециркуляция дымовых газов из газохода за регенеративным воздухоподогревателем парогенератора ПК-41 в короба горячего воздуха, поступающего в мазутные горелки, является эффективным способом снижения тепловых нагрузок наиболее теплонапряжен-нйх экранов топочной камеры. Этим путем уДается снизить значения максимального локально воспри-нктого теплового потока с 400 до 340 Мкал/(м -ч). Включение рециркуляции снижает температуру металла труб НРЧ на 30—35°С. [c.140]

Топочная камера призматической формы без пережима (рис. 7-4) имеет полное экранирование. Теплонапряжение топочного объема уменьшено до 167 Мкал/(м -ч). На, фронтовой и задней стенах топки в два яруса расположены 16 газомазутных двухпоточных горелок единичной мощностью по мазуту 4,6 т/ч. Для распыливания мазута установлены паромеханическне форсунки. Предусмотрена рециркуляция дымовых газов из газохода (за водяным экономайзером) в зону горения. [c.146]

Из 107 прямоточных парогенераторов, проданных фирмой ВаЬсоск— Wil ox до 1969 г., 97 оборудованы устройствами для рециркуляции газов. В настоящее время все парогенераторы сверхкритического давления, поставляемые этой фирмой, оборудуются устройствами для рециркуляции газов. Применяют рециркуляцию и другие фирмы, в том числе ombustion Engineering [Л. 49]. Широкое применение рециркуляции дымовых газов в парогенераторах с. к. д. за рубежом подтверждает эффективность этого способа повышения надежности высокотемпературных поверхностей нагрева. Рециркуляция уменьшает не только локальные тепловые потоки, но и теплосодержание среды в экранах и, таким образом, существенно снижает температуру стенок экранных труб [Л. 46]. [c.150]

Рис. 8-2, Схема рециркуляции дымовых газов для регулирования температуры перегретого пара в парогенераторе ТГМП-114.

ПК-41, оборудованного установкой для рециркуляции дымовых газов, были проведены М. А. Наджаро-вым, В. П. Глебовым и др. (МО ЦКТИ). Газы отбирались за регенеративным воздухоподогревателем и подмешивались к горячему воздуху, поступающему в горелки парогенератора. Преимущество данной схемы сводится к вводу газов в топку без нарушения аэродинамики факела. В результате испытаний, проведенных при 70%-ной нагрузке парогенератора, установлено, что локальные воспринятые тепловые потоки в наиболее опасной зоне снижаются с 380 до 330 Мкал/(м2-ч) при степени рециркуляции около 23%. Снижение температуры металла экранных труб при степени рециркуляции 22—26% и а"кпп = = 1,05- 1,07 составляет 30—55 °С. Уменьшение тепловосприятия нижней радиационной части компенсируется увеличением тепловосприятия средней радиационной части и конвективных поверхностей нагрева. [c.151]

Схема- рециркуляции дымовых газов для регулирования температуры перегретого пара в двухкорпусном парогенераторе ТГМП-114 представлена на рис. 8-2. Дымовые газы отбираются из коробов по которым они направляются из экономайзера в выносной регенеративный воздухоподогреватель. 1 азы нагнетаются вентиляторами 4 в топку по коробам 7 м 10 через горизонтальные сопла 11, расположенные под [c.151]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология