Конструкции котельных РВП

Химическое оборудование условно разделяется на две основные группы нестандартизованную аппаратуру, представляющую собой главным образом конструкции котельно-сварного типа,. и стандартизованное оборудование— Компрессоры, насосы, центрифуги, машины для обработки резины,. пластмасс и др. [c.73]

Здесь описаны только два из многих возможных случаев. Некоторые проблемы другого типа будут описаны в гл. 12, посвященной конструкциям котельных топок, однако более подробное рассмотрение выходит за рамки данной книги. [c.134]

Регулирование температуры вторичного перегрева пара в большинстве конструкций котельных агрегатов осуществляется воздействием на паровую сторону вторичного пароперегревателя отводом пара, частичным паровым вторичным перегревом, поверхностными пароохладителями. Не рассматривая эти способы регулирования вторичного перегрева пара, как не имеющие непосредственного отношения к сжиганию мазута в топках паровых котлов, отметим только, что при этих схемах, обеспечивающих автоматическое регулирование температуры перегретого пара, поверхность нагрева пароперегревателя превышает таковую при отсутствии средств регулирования температуры. Поскольку вторичный пароперегреватель имеет конвективную характеристику, заслуживают внимание газовые конвективные методы его регулирования с помощью рециркуляции дымовых газов или избытками воздуха. Как об этом было сказано выше, регулирование избытками воздуха при сжигании высокосернистого мазута недопустимо. Проверка регулирования температуры вторичного перегрева пара газовой рециркуляцией, произведенная ОРГРЭС [Л. 4-49] на котле ТГМ-94 при сжигании мазута, показала высокую эффективность этого метода. Увеличение доли рециркуляции газов от О до 16—18% приводит к повышению температуры вторичного перегрева на 38° С, т. е. на 2° С на каждый 1% увеличения количества рециркулирующих газов, что в 2 раза превышает эффективность регулирования газовой рециркуляцией температуры перегрева первичного пара. Из зависимости температур пара и газов по тракту исследованного котла от коэффициента рециркуляции г, показанной на рис. 4-30, видно, что, несмотря на повышение температуры уходящих газов на Д ух= (0,45н-0,5)г, регулирование газовой рециркуляцией экономичнее регулирования избытком воздуха. [c.221]

Многообразие конструкций котельных агрегатов малой производительности и газовых горелок не позволяют дать общих рекомендаций по переоборудованию топочных камер при переводе на газообразное топливо. Поэтому ограничимся рассмотрением [c.143]

Расстановка контрольно-измерительных приборов должна производиться по заранее разработанной схеме. Выбор схемы расстановки приборов зависит от конструкции котельного агрегата, вида сжигаемого топлива и задачи испытания. При балансовых испытаниях должны быть предусмотрены все измерения, обеспечивающие определение основных потерь теплоты и КПД котельного агрегата, а также измерение величин, характеризующих работу тягодутьевых устройств газовоздушного тракта. При выборе контрольно-измерительных приборов для испытаний следует исходить из того, что основными определяемыми величинами являются нагрузка котла, параметры выдаваемого котлом пара, состав и температура продуктов горения по газовому тракту, температура питательной воды до водяного экономайзера и после него, разрежение по газовому тракту и давление воздуха по воздушному тракту. [c.236]

Промежуточный перегрев пара, несмотря на усложнение конструкции котельного агрегата и паровой турбины, а также на некоторое увеличение длины паропровода, создает большие экономические преимущества по сравнению с циклом без промежуточного перегрева. Применение вторичного перегрева сокращает расход топлива на 4—5%, а пара на 15—17%, что уменьшает размеры основного и вспомогательного оборудования. [c.75]

Устройство в котельном помещении перекрытий над и между котлами для установки экономайзеров, дымососов, золоуловителей и т. п., а равно перекрытий между котлами для установки вспомогательного оборудования, контрольно-измерительных приборов и т. п. допускается и зависимости от конструкции котельной. [c.142]

Вторым неприятным явлением при работе горелок является возможность появления пульсаций в топке во время их работы. Эти пульсации могут вызывать выбросы пламени из горелочных амбразур и всех других отверстий в стенах топки. Интенсивность пульсаций иногда достигает такой силы, что приводит в опасные колебания окна и другие строительные конструкции котельной. Причиной появления пульсаций служат резонансные явления [c.183]

Конструкция котельного оборудования должна обеспечивать безопасность при монтаже, испытании, ремонте и эксплуатации в течение всего срока службы. [c.48]

Насос конструкции котельной лаборатории МВТУ [c.17]

Повышение экологической чистоты топливно-энергетических систем (ТЭС) определяется, во-первых, использованием более совершенных конструкций котельных агрегатов, а во-вторых, предельно возможной очисткой дымовых газов. [c.4]

Конструкции Котельный шлак толщиной слоя (в мм) Гранулированный шлак толщиной слоя (в мм) [c.214]

Проведение огневых работ. К огневым ремонтным работам относят электросварочные, газосварочные, кузнечные, котельные, паяльные и все прочие операции, характеризуемые применением открытого огня, искрообразованием и нагреванием до температур, способных вызывать воспламенение материалов и конструкций. Выполняя огневые работы, необходимо руководствоваться Правилами пожарной безопас- [c.212]

Гидравлические затворы канализации должны быть установлены ща всех выпусках из цехов с технологической аппаратурой, от площадок с технологическими установками, групп резервуаров, от узлов задвижек, от аппаратов, насосных, котельных, сливо-наливных эстакад и т. п. Конструкция гидравлического затвора должна обеспечивать удобство его очистки. [c.56]

Воздухоподогреватель нормально эксплуатируется, если температура поверхности нагрева выше точки росы уходящих дымовых газов на 10—15 °С. В этом случае удается избежать конденсации влаги иа охлажденных элементах конструкции аппарата и образования диоксида серы. Температура точки росы зависит от содержания серы в котельном топливе и сероводорода в производственном газе (рис. П-23). При содержании в котельном топливе 1% серы температура точки росы топочных газов повышается до 130 °С с увеличением содержания серы на один процент эта температура возрастает приблизительно на 4°С. [c.79]

Коррозионное разрушение элементов конструкции топок агрессивными продуктами сгорания топлива. В основном в печах нефтехимии и нефтепереработки применяют газообразное и жидкое топливо. При сжигании топлива сырьевые потоки нагреваются до 300—860 °С, а элементы конструкции топки до 500—1200 °С. В газовых средах, образующихся при сжигании различных видов сернистого топлива, содержатся агрессивные соединения, вызывающие высокотемпературную коррозию. Кроме того, в топочных газах могут находиться взвешенные частицы золы. Зола котельного топлива, полученного из сернистых нефтей, характеризуется повышенным содержанием соединений натрия и ванадия, которые при высоких температурах играют роль катализаторов коррозионных процессов. Поэтому еще при выборе материалов для деталей топок необходимо учитывать не только их конструктивную нагруженность при рабочей температуре, но и агрессивность компонентов дымовых газов применяемого топлива. [c.172]

Неодинаковая температура отдельных участков металла конструкции (например, в котельных установках, в теплообменной аппаратуре) приводит к возникновению термогальванических коррозионных пар, в которых более нагретый участок металла является, как правило, анодом и подвергается усиленной коррозии. [c.357]

Другая конструкция, используемая для разделения пара и капель жидкости в котельном барабане, тоже имеет спиральный вход для смеси пар —капли воды, параллельные стенки и наклонные лопатки на периферии для воды, а также гофрированные пластины на выходе пара для предотвращения захвата воды (рис. 1-43,в). Другое решение проблемы циклонного улавливания капель исполь- [c.294]

Такое направление не противоречит основной линии развития нефтеперерабатывающей промышленности — увеличению глубины отбора от нефти. В результате первичной переработки нефти получают 30—60% тяжелых остатков. Из-за повышенной вязкости их использование в качестве котельных топлив затрудняется кроме того, при транспортировании таких продуктов создаются определенные неудобства. В течение нескольких десятков лет нефтяные остатки прямой перегонки при переработке их по топливной схеме подвергались термическому крекингу для снижения вязкости и получения дополнительного количества бензиновых фракций. Однако в связи с усложнением конструкции карбюраторных двигателей требования к качеству автомобильных бензинов существенно возросли. Кроме того, за последнее десятилетие ведущее место в топливном балансе страны надолго закрепили за собой сернистые, высокосернистые и высокосмолистые нефти Сибири, Башкирии и Татарии. Б результате значительно возросло содержание серы в остатках прямой перегонки, а следовательно, стало невозможным получить из этих остатков при помощи термического крекинга стандартное котельное топливо и базовый компонент автомобильных бензинов. Потребность в больших количествах малозольных углеродистых веществ, а также возможность получения маловязких дистиллятных топлив с содержанием серы на 15—20%, а золы на 85—90% меньше, чем в исходном сырье, обусловили строительство на нефтеперерабатывающих заводах установок коксования. [c.8]

Как известно, единственным промышленно освоенным процессом, позволяющим снизить вязкость прямогонных остатков и получить из них котельные топлива, является процесс термического крекинга. На современных НПЗ получили распространение установки термического крекинга, имеющие печь легкого крекинга, где крекируются тяжелые остатки, и печь глубокого крекинга где крекируются получаемые при легком крекинге средние дистиллятные фракции до бензина. Все эти установки спроектированы на переработку легких мазутов, при крекинге которых преследуется основная цель — увеличить выход бензина. Схема установки и конструкции аппаратов рассчитаны на крекинг легкого сырья (мазутов) при сравнительно мягких режимах. Температура на выходе из первой печи даже при крекинге мазута не превышает 480°С. Если для таких условий крекинга схемы и конструкции аппаратов, особенно конструкции печей, были приемлемы, то при крекинге остатков арланской нефти сохранить режим крекинга, не говоря уже об ужесточении его, оказалось практически невозможным. Высокое содержание асфальто-смолистых вешеств в остатках вызывает резкое сокращение циклов работы установки, что не позволяет ужесточить режим крекинга. Крекинг же при мягких режимах, как сказано выше, не обеспечивает достаточного снижения вязкости. Поэтому до недавнего времени стандартные по вязкости котельные топлива получали в основном на установках АВТ за счет снижения отбора светлых нефтепродуктов на АТ. Вакуумные части установок в некоторых случаях исключались из работы. [c.136]

Так, разработан электрофильтр ЭФМ-30 (рабочая, конструкторская документация), предназначенный для использования в качестве пылеуловителя для очистки дымовых газов шахтных котельных, работающих на местном топливе. Он представляет собой газоочистной аппарат нового типа, сочетающий в себе преимущества циклона и электрофильтра, что обеспечивает высокие технико-экономические показатели за счет малых габаритов и непрерывной регенерации осадительных электродов без устройств встряхивания. Чертежи общего вида конструкции ЭФМ-30 разработаны на основании технического решения, которое оформлено заявкой на предполагаемое изобретение (приоритетная справка № 3002409 от 13.01.93) [c.150]

Скорость данного процесса значительно выше скорости восстановления оксидов азота аммиаком, что позволяет в этом случае создать каталитический модуль меньших размеров. Поэтому в разработке фильтра для очистки дымовых газов котельных использовался нетрадиционный материал — высокопроницаемый катализатор, позволяющий получить высокую термостабильность, низкий коэффициент термического расширения, малое гидродинамическое сопротивление газовому потоку, высокие допустимые объемные скорости потока, однородность геометрической структуры, а также обеспечить простоту конструкций и удобство в изготовлении и эксплуатации фильтра. [c.152]

Пульты управления операторов этой группы, отображающие работу водозаборной и дожимной насосных станций, снабжены КИП, дающими сведения о работе насосов и резервуаров аварийной сигнализацией по системе кнопками пуск и остановка отдельно для каждого насоса расходомерами, приборами вторичного контроля расхода воды на скважинах, в котельной и суммарного расхода воды тумблерами телефонной связи. Для конструкции рабочего места, расположения пультов, компоновки элементов контроля и управления на них, свойств и качеств этих элементов <14 [c.94]

Ремонт галерей п эстакад топливоподачи котельных и газогенераторных станций со сменой (до 20%) конструкций без смены фундаментов. [c.53]

Стали для котлов и сосудов, работающих под давлением, а также для сварных конструкций, при применении необходимой техники сварки. Толщина котельной ста- ли. 5 550 мм толщина топочной стали <150 мм для сортов А и В и 100 для сорта С [c.325]

В той же главе были указаны основные требования, предъявляемые к конструкциям открытых, котельных и сифонных камер, обеспечивающие наиболее эффективную работу турбины в целом. [c.173]

Относительная простота схемы и конструкции проточных регуляторов позволила им завоевать широкое применение, однако, только для сравнительно небольших величин работоспособностей (до 10 ООО—12 ООО н-м). Это объясняется отчасти тем, что с увеличением работоспособности необходимо увеличивать размеры масляного насоса регулятора, что становится технически трудно выполнимым, так как насос получается относительно громоздким. Другим недостатком проточного регулятора является необходимость непрерывной работы насоса в течение всего периода эксплуатации гидротурбины. Поэтому на практике в большинстве случаев применяют котельные регуляторы. Следует отметить, что в практике регу- [c.286]

Котельные регуляторы. Котельный автоматический регулятор скорости для гидротурбин отличается от проточного напорной частью и конструкцией распределительного золотника (см. рис. 157). [c.287]

Очистка низкотемпературных поверхностей нагрева котельных агрегатов от золовых отложений и продуктов коррозии производится в зависимости от конструкции котельного агрегата, вида сжигаемого топлива и других факторов дробевым способом, обдувкой или промывкой. Дробевой способ, применяемый для очистки трубчатых воздухоподогревателей и других поверхностей нагрева, расположенных в конвективной шахте, освоен на электростанциях и подробно описан в [Л. 6-2]. В то же время методы очистки регенеративных воздухоподогревателей (РВП) разработаны недостаточно. Из всех известных методов очистки РВП единственно приемлемым в настоящее время является струйный метод обдувка паром (перегретым или насыщенным), сжатым воздухом, промывка водой. При струйном методе очистки используется эффект значительной кинетической энергии струи обмывающего (обдувающего) агента. При обдуп-322 [c.322]

В эксплуатационных условиях при работе жаротрубных котлов на газовом топливе часто возникает пульсация в тонке, сопровождающаяся выбросом пламени через запальные отверстия и гляделки. Интенсивность пульсации достигает иногда значительной силы, вызывая сотрясения не только котла, но и строительных конструкций котельной. Обычно пульсация начинается при нагрузках котла, близких к номинальным, или при форсировке. Появление пульсации может быть объяснено резонансными явлениями, возникающими при сгорании газовоздушной смеси в топке. Чем лучшее перемешивание газа с воздухом обеспечивает газовая горелка и чем ближе количество воздуха к теоретически необходимому для сжигания газа, тем больше вероятность возникновения вибрации. Поэтому наиболее часто вибрация имеет место при работе инжекционных горелок среднего давления, однако паблюдается и ири использовании горелок других видов (горелок с нринудительной подачей воздуха и др.). [c.159]

Расчет поверхности внутреннего котла. Для расчета котла должны быть выбраны конструкция котельной поверхности (простые трубки, трубки Фильда, плоскоспиральные или винтовые змеевики) и все размеры поперечного сечения котельной зоны (диаметры кожуха котла н центрального коллектора, диаметр, шаг и число трубок, расстояния между витками), а также все размеры змеевиков, обусловленные их формой. [c.145]

Химическое оборудование условно разделяется на две основные группы не стандартизованную аппаратуру, представляющую собой, главным образом, конструкции котельно-сварного типа, и стандарти- [c.152]

Нефтяной кокс представляет собой остаток термического крекинга мазутов и гудронов [161]. Кокс, образующийся при каталитическом крекинге, не поддается утилизации, так как он выжигается с поверхности катализатора. Разновидности кокса, получаемые при термических процессах, различаются по своему харак теру. Кокс, получаемый при устаревшем процессе коксования в кубах, — порист и хрупок кокс, получаемый при непрерывном и замедленном коксовании, — более мягок и маслянист в зависимости от времени контакта и температуры процесса. Кокс из куба периодического действия имеет серый цвет и при ударе издает металлический звук. Крекинговый кокс череп и сажист. Тяжелые нефтяные остатки, непригодные для использования в качестве котельного топлива, можно нагревать в печах специальной конструкции (печи Ноулза (Knowles) [162—164], с целью превращения в газ, бензин, мазут и кокс. [c.569]

Большие перепады температур в котельных топках вызывают существенно различ1юе тепловое удлинение, и компенсация удлинений является основной проблемой при конструировании подобных агрегатов. Опыт показал, что наиболее эффективны трубные системы, обладающие максимальной гибкостью. Хотя высокий коэффициент теплоотдачи, характерный для парообразования в котлах, способствует выравниванию температуры во всех трубах, их обычно выполняют изогнутыми для компенсации разности тепловых удлинений. Еще более гибкую конструкцию в виде фестонов применяют для труб пароперегревателей, где колебания коэффициента теплоотдачи и распределе- [c.146]

Для очистки дымовых газов шахтных котельных установок также предлагается использовать новую конструкцию комбиниро- [c.150]

В различных производствах химической промышленности большое значение имеют процессы разделения и концентрирования агрессивных и солевыделяющих растворов методом выпаривания. Применяемые для этой цели аппараты трубчатого типа с паровым обогревом имеют большие габариты, требуют для своего изготовления во избежание коррозии дефицитных дорогостоящих металлов, а также потребляют большое количество пара, для получения которого необходима котельная. Более перспективными среди различных конструкций выпарных установок для выпаривания афессивных и солевьщеляющих растворов являются аппараты с пофужными горелками. [c.249]

Постоянное наблюдение должно осуществлятьс (1 за состоянием фундаментов под оборудование насосно-компрессорного отделения, карусельных газонанолнительных агрегатов, приточной и вытяжной вентиляционных камер, механизированных линий по окраске баллонов, резервуарного парка, сливной железнодорожной эстакады, котельной, гаража и ремонтных мастерских. Необходимо следить за появлением трещин от вибрации, температурных воздействий и других причин, при обнаружении трещин в стенах и фундаментах принимать меры к немедленному их устранению. Следует систематически наблюдать за техническим состоянием строительных конструкций производственных зданий и сооружений. Железобетонные конструкции должны осматриваться не реже 2 раз в год, металлические — не реже 1 раза. [c.112]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология