Поверхность радиантная

Теплонапряженность поверхности нагрева радиантных труб характеризует количество тепла, передаваемого в 1 ч через 1 поверхности радиантных труб. Величина эта составляет 25 ООО— 45 ООО ккал/(м -ч) для атмосферных и 20 ООО—30 ООО ккал/-ч) для вакуумных печей. В современных трубчатых печах с двухсторонним облучением труб змеевика теплонапряженность доходит до 50 и даже 60—65 тыс. ккал/ м -ч). [c.286]

К гарнитуре трубчатых печей относят регистры для регулирования потока воздуха, смотровые окна для наблюдения за факелом и состоянием внешней поверхности радиантных труб, лазы для проникновения в печь при ремонте, взрывные окна для выпуска газов при возникновении хлопка в печи. Гарнитуру изготовляют из чугунного литья. [c.256]

Массовые скорости в змеевиках трубчатых печей. Выбор и обоснование размеров нагревательных труб и числа параллельных сырьевых потоков является важным этапом при расчете трубчатых печей. Значения удельной массовой скорости сырьевой смеси в нагревательных трубах рассчитываемой печи в пределах от 264 до 352 кг/(см - ч) рассматриваются как типичные для сырьевых печей, эксплуатируемых на установках гидроочистки и гидрокрекинга. Значительно меньшие удельные массовые скорости 79—123 кг/(см2-ч)] приводятся для труб печей (сырьевой и повторного нагрева), находящих применение на установках каталитического риформинга. Для средней удельной тепловой напряженности поверхности радиантных труб в сырьевых печах установок гидроочистки и гидрокрекинга типичной величиной считается 113,5 МДж. Здесь речь идет о наружной поверхности радиантных труб одностороннего облучения, расположенных с шагом 2D вблизи огнеупорных стен и потолка [22]. [c.55]

В туннелях керамические плитки накаливаются и интенсивно излучают тепло на поверхность радиантных труб, расположенных в шахматном порядке на расстоянии 600—1000 мм от плиток. Монтируя панельные горелки на противоположных сторонах печи, можно облучать трубы с двух сторон. Поэтому такие печи названы печами двухстороннего облучения. [c.276]

Температура дымовых газов над перевальной стенкой особенно важна. Высокой температуре газов на перевале соответствует высокая теплонапряженность поверхности радиантных труб, температура их стенок и большая вероятность коксообразования. Отлагаясь на внутренней поверхности труб, кокс затрудняет теплопередачу, что приводит к дальнейшему повышению температуры стенок и к их прогару. [c.283]

Поверхность радиантных труб можно определить по следующей [c.106]

Пример 6. 5. Определить тепловую мощность и проверить расчет поверхности радиантных и конвекционных труб двухкамерной печи с наклонным сводом для нагрева от 180 до 330° С 150 ООО кг/ч нефти плотностью = 0,88. [c.108]

Плоская поверхность, эквивалентная рабочей поверхности радиантных труб для однорядного экрана определяется по формуле (6. 36) [c.110]

Поверхность радиантных труб согласно условиям примера составляет / р 90-0,152-3,14- 11,5 = 495 м . [c.110]

Пример 6. 6. Определить поверхность радиантных и конвекционных труб и размеры печи беспламенного горения производительностью С = 125 ООО кг/ч но нефти плотностью = [c.113]

Последние цифры обозначают числитель — поверхность радиантных труб, знаменатель — длину топки. В большинстве случаев длина топки совпадает с длиной радиантных труб. [c.308]

В табл. 3,5 средняя фактическая теплонапряженность поверхности радиантных труб принята при фз/фз = 1 и условии, что ни в одной точке фактическая теплонапряженность не превышает допускаемой и по меньшей мере в одной точке фактическая и допускаемая теплонапряженности равны. Например, в первой строке таблицы приводится численное значение ф. с для трубча- [c.317]

ТАБЛИЦА 3.5. Средняя фактическая теплонапряженность поверхности радиантных труб различных типов трубчатых печей [c.321]

В трубчатых печах коэффициент прямой отдачи равен обычно 0,4—0,6. С увеличением коэффициента прямой отдачи возрастает количество тепла, воспринимаемого радиантными трубами. Это, в свою очередь, связано с уменьшением температуры продуктов сгорания топлива на перевале и с увеличением поверхности радиантных труб. Последнее связано с тем, что с понижением температуры продуктов сгорания, покидающих камеру радиации, согласно закону Стефана—Больцмана (см. главу IX), теплообмен излучением становится менее эффективным. [c.202]

Для промежуточных значений температур 0 величину находят интерполяцией. Среднюю температуру наружной поверхности радиантных труб определяют следующим образом. [c.204]

По величине i,, определяют температуру на входе в трубы радиантной секции (см. рис. XI-10). После этого находят среднюю температуру наружной поверхности радиантных труб [c.205]

Определение величины, эквивалентной лучевоспринимающей поверхности Промежуточным этапом расчета поверхности радиантных труб является определение величины, эквивалентной лучевоспринимающей поверхности Нц, которой передается то же количество тепла, что и радиантным трубам. На основании исследований Н, И. Белоконя и С. В. [c.205]

После определения величины заэкранированной поверхности кладки Я находят поверхность радиантных труб Рр, используя [c.206]

Нц = [(п- ) + ё]1 = [(п )т+ 1] Л а поверхность радиантных труб [c.207]

Увеличение тепловой напряженности поверхности радиантных труб выше указанных величин вызовет перегрев и пережог их. [c.78]

Данные о допускаемой теплонапряженности поверхности радиантных трубчатых змеевиков приведены в табл. 3.S, рекомендации по выбору материала для изготовления змеевиков трубчатых печей — в табл. 3.6. [c.171]

Цифра после буквенного обозначения соответствует числу радиантных камер или секций печи. Последние цифры дроби обозначают числитель — поверхность радиантных труб в м а знаменатель —длину труб камеры радиации в м. [c.172]

Подсчитав 5 подбирают диаметр труб и соответствующее этому диаметру число потоков. Затем находят поверхность радиантных труб Яр (в м ) [c.117]

Определяют среднюю температуру наружной поверхности радиантных труб (/ст) [c.92]

Определяют поверхность радиантных труб (Яр, тр, м ). Для этого по графикам рис, 39 [8] определяют значение параметра [c.92]

Затем располагают трубы в каждой камере и определяют по верхность радиантных труб всей печи (Яр, тр, м ) и размеры камеры радиации. Между поверхностью радиантных труб Яр. тр и заэкранированной поверхностью кладки Я существует зависимость для однорядного экрана [c.95]

Средняя температура наружной поверхности радиантных труб по формуле (95) [c.98]

Поверхность радиантных труб [c.99]

Пример 2. Определить поверхность и тепловую напряженность конвекционных труб печи, если ее полезная тепловая нагрузка 38451 10 Вт, а тепловая нагрузка радиантной камеры 28377-10 Вт. Остальные данные для расчета взять из примера 1 — расчета поверхности радиантной камеры. Расход воздуха на сгорание 1 кг топлива равен 15,73 кг. Принять 1 ол равным 14,6 м. [c.103]

Определить поверхность радиантных труб двухкамерной печи с двухрядным экраном для нагрева 250 000 кг/ч нефти (di" =0,870) от 160 до 350 °С. Массовая доля отгона на выходе из печи е = 0,55. Плотность паров d o=0,807, жидкого остатка di" =0,967. Элементный состав топлива (в % масс.) 81,5 С и 18,5 Н. Принять при расчете коэффициент избытка воздуха а=1,2 потери тепла излучением 4% от теплоты сгорания топлива температуру газов, уходящих из печи, /ух = 350°С температуру на перевале / = = 850 °С температуру воздуха /в=20°С к. п. д. топки г1т=0,95 диаметр труб 152 мм полезную длину труб 17,5 м степень экранирования ф = 0,36 фактор формы /(=1,72. [c.108]

По практическим данным в печах прямой перегонки средняя температура поверхности радиантных труб будет выше полученной температуры на 30— 00° С. Учитывая сравнительно высокую тенлоиую напряженность труб, принимаем температуру поверхности раднантных труб О = 340° С. [c.137]

Чем выше температура нагреваемого сырья в радиантных трубах и больше его склонность к коксообразованию, тем меньше должна быть теплонапряженность, а следовательно, ниже температура дымовых газов над перевалом. Для данной печи увеличение поверхности радиантных труб ведет к снижению температуры дымовых газов над перевалом и теплопапряженности радиантных труб. Загрязнение внутренней поверхности труб коксовыми или другими отложениями может привести к повышению температуры дымовых газов над перевалом и к прогару первых рядов труб в конвекционной камере печи. Температура над перевалом тщательно контролируется и обычно не превышает 850—900° С. [c.283]

Полная поверхность радиантных труб, соответствующая эквивалентной, оудет равна [c.110]

На последнем месте стоит дробь, у г<оторой числитель — поверхность радиантных труб, знаменатель — длина печи (в большинстве случаев она совпадает с длиной радиантных труб). Например, печь типа ГС1з 1050/24 — это узкокамерная трубчатая печь с горизонтальным расположением труб, с верхним отводом дымовых газов и подовыми форсунками (присвоена буква [c.124]

Применение панельных горелок позволило повысить сре ц1ее теплонапряжение поверхности радиантных труб, увеличить тепло-иапряжение объема топочного пространства и значительно уменьшить габариты печи. [c.38]

Система нагрева отбензиненной нефти в печах. На данной установке задействованы нагревательные печи двух видов - двухскатная горизонтальная и вертикальная печи. При расчете этих печей было выявлено, что эксергетический к.п.д. меньше теплового более чем в два раза. Причиной этого, как известно, является внутренняя и внешняя необратшюсть протекания реальных физических процессов. Дтя печей это наиболее ярко выражено, т.к. имеет место несовершенство процесса горения, передачи тепла от продуктов сгорания к нагреваемо 1у потоку. Последнее происходит из-за неразвитости теплопередаюших поверхностей в печах и плохим процессом теплопередачи от внутренней поверхности радиантных труб печи вследствие двухфазности технологического потока (парожидкостная смесь) [1]. [c.78]

Расчет прямой отдачи тепла в радиантной секции. При расчете радиантной секции печи необходимо определить количество переданного в радиантной секции тепла Qpaд, поверхность радиантных труб Рр и температуру продуктов сгорания на перевале 1 , т. е. температуру газов, покидающих камеру радиации. После определения этих величин проверяют среднюю теплонапряженность радиантных труб р = Ор Рр, которая не должна превышать рекомендуемых величин для соответствующих технологических процессов. Все упомянутые величины взаимосвязаны и должны быть согласованы одна с другой. [c.201]

Таким образом, задавшись температурой определяют ц и затем <Эрад — количество тепла, воспринимаемое радиантными трубами. Зная (Зрад, рассчитывают поверхность радиантных труб Fp. [c.202]

Определив поверхность радиантных труб Рр, рассчитывают их теплонапряженность Qнp = Ярад,/Рр, которая не должна превышать рекомендуемых величин для соответствующего процесса. Малая величина О р указывает на то, что поверхность радиантных труб используется неэффективно и ее необходимо уменьшить. [c.207]

Расход сырья на одну двухкамерную печь фирмы Lummus колеблется в пределах 20— 5 т/ч. Скорость теплового потока (теплоиапряженность поверхности) радиантного змеевика составляет 270—335 тыс. кДж/(м ч). Максимальная температура стенки обычно пе превышает 1040 С. [c.101]

Следующим большим сдвигом в развитии конструкции трубчатых печей был переход к печам радиантно-конвекциоиного типа. В этих печах трубы змеевика укладываются не только в камере конвекции, но и в камере сгорания. На рис. 29, 5 изображена печь с потолочным экраном. Так как экранные трубы получали тепло радиацией, то эти трубы получили название радиантных. Первоначально радиантно-конвекционные печи имели тот же существенный недостаток — малые размеры топочной камеры впоследствии топочная камера увеличивалась, а конвекционная уменьшалась (рнс. 29, 6 а 7). Для увеличения поверхности радиантных труб стали сооружать печи с боковыми экранами (рис. 29, ), а затем и с подовыми (рис. 29, 9). В рассмотренных печах (рис. 29, 5, 6, 7, 8, и 9) движение дымовых газов в конвекционной камере происходит сверху вниз (вертикально), поэтому эти печи носят название радиантно-конвекционных печей с вертикальным движением газов. [c.71]

Затем рассчитывают поверхность радиантных труб, исходя из полной тепловой нагрузки (Опол) и средней тепловой напряженности поверхности радиантных труб [ ср, кДж/(м -ч)] и делят эту поверхность пропорционально тепловой нагрузке между зонами реакции и перегрева. Соответствие числа труб в зоне реакции, (полученного в результате теплового расчета длительности реакции, проверяют кинетическим расчетом объема реакционной зоны. Объем этой зоны (ор, м ) определяют ориентировочно по формуле [c.144]