Зола, плавкость

По степени плавкости (температуре плавления) зола делится на пять категорий легкоплавкая (ниже 1200 X) среднеплавкая (от 1200 до 1350 °С) тугоплавкая (от 1350 до 1500 °С) весьма тугоплавкая (от 1500 до 1650 С) огнеупорная (выше 1650 °С). [c.148]

Влияние газовой среды на плавкость золы [c.249]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЛАВКОСТИ И ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА ЗОЛЫ УГЛЕЙ, СЛАНЦЕВ И ТОРФА [c.249]

Важной характеристикой угля является температура плавления золы. Температурный интервал, в котором зола последовательно переходит из твердого через пластическое в жидкое состояние, колеблется между 1000 и 1700°С в зависимости от химического состава минеральных примесей в различных видах твердого топлива. По степени плавкости золы угли делятся на четыре группы а) легкоплавкие с т. пл. ниже 1200 °С б) среднеплавкие с т. пл. 1200—1350 °С в) тугоплавкие с т. пл. 1350—1500 °С г) практические неплавкие с т. пл. выше 1500 °С. [c.102]

Аналогичные диаграммы плавкости имеют твердые растворы золо-та и платины, медн и никеля, марганца и железа. [c.272]

Рис. 12. Те.мпература плавкостей смесей набивных масс с золой концентрата Д.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЛАВКОСТИ ЗОЛЫ ПО СТАНДАРТНОМУ МЕТОДУ КОНУСОВ [Л. 93—96] [c.249]

Химический состав и температуры плавкости сжигавшихся топлив приведены в табл. 8. Зола этих концентратов содержит большое количество окислов железа, чем и объясняется большая ее легкоплавкость (рис. 10). [c.109]

Действующий в настоящее время стандарт предписывает поддерживать в печи для определения плавкости золы полу-восстановительную газовую среду, под которой подразумевается такая среда, в которой при полном отсутствии кислорода восстановительные компоненты (СО, СН4, На) составляют в общем составе газа от 10 до 70%. [c.249]

Таким образом, все характеристики топлива, за исключением зольности, определяются природой и химическим возрастом угля и находятся между собой в определенной взаимозависимости. Поэтому правильность их определения может быть оценена тем или иным образом. Только содержание золы является совершенно случайным и с природой угля и остальными характеристиками его почти не связано. Поэтому для уверенности в правильности анализа весьма существенно наличие каждого, лишнего, хотя бы и не вполне точного, определения содержания золы. Вот почему рекомендуется проставлять в сводном бланке, на полях, результаты ориентировочного определения зольности при озолении пробы для испытания на плавкость и минеральный анализ—Лрз и при определении содержания С и И — Однако, из этого не следует, что результаты определения содержания золы не поддаются оценке. Выше уже говорилось, что неправдоподобность для данной марки топлива величины среди прочих причин указывает и на ошибочность результатов определения содержания золы. [c.299]

Учитывая указанное выше влияние газовой среды на результаты определения плавкости золы, в процессе проведения опыта должно быть уделено особое внимание контролю газовой среды в печи. Наиболее надежным способом такого контроля является газовый анализ. Однако, полный газовый анализ требует специальной аппаратуры и квалифицированного персонала, вследствие чего доступен не всякой лаборатории. [c.250]

Для определения плавкости золы применяют трубчатую вертикальную криптоловую печь типа ЭК-10 (прейскурант Всесоюзного научно-исследовательского института керамики) отступлением от прейскуранта является только наличие визирной трубки внутренним диаметром 50 мм, внешним диаметром 60 мм и длиной 250 мм (фиг. 74 и 75) или любую печь, удовлетворяющую следующим условиям нагрев до [c.252]

Примечание. Для определения плавкости золы может применяться криптоловая печь упрощенной конструкции, не имеющая нижнего и верхнего капсюлей 6 и [c.255]

Определение плавкости золы в окислительной газовой ере-де производят аналогично описанному выше, со следующими изменениями [c.257]

Т. А. 3 и к е е в. Стандартизация методики определения плавкости золы в углях. Отчет топливной лаборатории ВТИ, 1942 г. [c.306]

ГОСТ 2057-43, Методика определения плавкости золы в углях. [c.306]

Применение флюсования экибастузского угля в промышленных условиях может вызвать серьезные затруднения из-за большого расхода флюса, достигающего 7% от веса топлива, обусловленного высокой зольностью угля (до 40%) и во всяком случае требует подробного экономического обоснования. В то же время представляется очевидным, что метод флюсования для снижения температурных характеристик плавкости и вязкости золы с успехом может быть применен для топлив с умеренной зольностью. [c.108]

Таким образом, по нормативному методу теоретическая температура горения твердого топлива зависит от температуры шлака, которая Б свою очередь определяется способом шлакоудаления и плавкостью золы. Как будет видно из дальнейшего, при определении теоретической температуры горения более правильно исходить из простого условия Это условие при сжигании угольной пыли в большей [c.200]

Плавкость золы. Одним из основных свойств компонентов золы, существенных для поведения их в топочном процессе и превращения золы в шлак, являются их плавкость и способность реагировать между собой и с окружающей их газовоздущной средой. Температуры плавления отдельных окислов приведены в табл. 3-2. [c.37]

Рис. 11. Температура плавкости смесей набнвных масс с золой концентрата Г.

При камерном сжигании углей с изменением характеристик плавкости (и возгонки) золы изменяется и механический недожог. Так, например, с увеличением тугоплавкости золы потеря тепла <74 нередко возрастает. Поэтому при сравнении экономичности сжигания различив [c.148]

Плавкость золы определяют по температуре начала ее деформации Tj температуре плавления и температуре жидкоплавкого состояния Гд. [c.171]

Необходимо также иметь в виду, что, в полувосстанови-тельной газовой среде получается наиболее низкая температура плавкости золы, что связано, главным образом, с поведением железа. РеО, образующее наиболее легкоплавкие сое динения с кремнеземом, в окислительной газовой среде, а [c.249]

Метод определения плавкости золы заключается в постепенном нагревании в полувосстановительной или окислительной газовой среде трехгранной пирамидки — так называемого [c.250]

Золой для нзготозлення такого конуса может служить большинство зол челябинских углей, донецких антрацитов и донецких тощих углей. Зола заготовляется заранее в количестве нескольких грамм и сохраняется в бюксе или пробирке. Плавкость золы контрольного конуса устанавливают при проведении опыта в заведомо полувосстановительной газовой среде. Контрольный конус резко реагирует на колебания газовой среды, повышая характеристики плавкости в окислительной среде по сравнению с полувосстановительной на 100—300° С. [c.253]

До 800° С температуру поднимают со скоростью 10— 15° С в минуту, а ПQ Лe 800° С по 5—6° С в минуту до конца опыта. Начиная с температуры в 800° С, наблюдают за изменениями конусов, отмечая для каждого конуса три характерных момента изменения его формы. При высоких температурах наблюдение за конусами ведут с помощью синих очков. Для определения плавкости золы каждой пробы топлива производят два испытания. [c.256]

Е. В. Галилеева, Стандартизация условий лабораторного испытания зол и шлаков на плавкость в криптоловой печи,. Химия твердого топлива , № 9—10, 1933 г, [c.306]

Кривые вязкости шлаков различных опытов при подаче флюса в количестве 30—35% оказались близкими к кривой лабораторной пробы 75% золы экибастузского угля- -257о мартеновского шлака, т. е. 33 /о флюса к золе топлива (см. рис. 3), Из графиков следует, что в результате флюсования шлаки стали длинными и достаточно легкоплавкими, причем козырьки, образовавшиеся против воздушных соил, пе являлись исключением и были даже более легкоплавкими, чем другие пробы шлака. Как видно из табл. 6, температуры плавкости проб шлака, отобранных с различных участков топки, лежат значительно ниже температур плавкости исходных компонентов (табл. 6). Вместе с тем, как уже указывалось выше, нормальный циклонный процесс довольно быстро вырождался из-за образования на входе шлаковых козырьков. При выключении части топливных соил размеры козырьков против них не только не уменьшились, но даже несколько увеличились, из чего следует, что козырьки образуются не за счет непосред-106 [c.106]

Плавкостные характеристики золы эстонских сланцев в щироком интервале содержания СаО изучали И. П. Эпик и X. П. Тааль [Л. 117]. Характерные температуры плавкости золы (начало деформации), [c.89]

Видно, что плавкостные характеристики золы в зависимости от количества СаО имеют сложный характер. Температурные характеристики плавкости являются минимальными при 25—35% СаО в золе. При увеличении содержания окиси кальция в золе сверх 25—35% они начинают расти, особенно резко около 40—45% СаО. При содержании окиси кальция в золе 65—70% температура /3 доходит до 1750—1800°С. [c.89]

Зависимость температур ti, i2 и от количества золы в сухой массе назаровского угля представлена на рис. 5-6 [Л. 28, 29]. На этом же рисунке приведена также зависимость температуры начала размягчения зол углей различных месторождений Канско-Ачинского бассейна от А° по [Л. 29]. Видно, что в пределах зольности Л ==7—17% происходит резкое падение температурных характеристик плавкости золы назаровского угля ( 3 меняется с 1400 до 1170—1180°С). При дальнейшем повышении зольности от 20 до 45% происходит сначала медленное, а затем более интенсивное повышение кривых, а при зольностях топлива 35—45% они достигают снова довольно значительных величин (при А —А5%— з=1350°С). Судя по рис. 5-6,6, можно предположить, что и плавкостные характеристики зол топлив других месторождений Канско-Ачинского бассейна имеют подобный же характер, как и плавкостные кривые угля Назаровского месторождения. [c.89]

Можно предположить, что критическая температура возникновения гребневидных отложений является пропорциональной температурам, характеризующим плавкость золы. Из представленных на рис. 5-6 кривых видно, что температуры t, /2 и U золы канско-ачинских углей зависят от их зольности, причем эти температуры имеют при определенных значениях минимум. Минимальные значения температур ti и ti для золы назаровского угля достигаются при содержании в золе около 60% Si02 и около 20% СаО. Эти цифры ближе к содержанию окиси кремния и кальция в гребневидных отложениях, чем в летучей золе. Следовательно, в процессе образования гребневидных отложений должны активно участвовать легкоплавкие частицы золы с высоким содержанием окиси кремния. По расчетам X. X. Арро гребневидные отложения содержат 25—30% частиц с 60% Si02 и 20% СаО, что достаточно для связывания этих частиц золы в отложения. [c.229]

ЗЮг снижается. Отсюда следует, что отношение в102/Са0, которое характеризует плавкостные свойства золы, является наиболее высоким для крупных частиц золы канско-ачинских углей, а для золы эстонских сланцев — наименьшим (рис. 13-2). Поэтому с повышением коэффициента шлакоулавливания в топке температуры, характеризующие плавкость золы канско-ачинских углей, повышаются. Это, вероятно, является одной из причин меньшего загрязнения гребневидными золовыми отложениями труб пароперегревателя парогенератора БКЗ-320-140ПТ по сравнению с загрязнением пароперегревателя котла ПК-38 (жидкое шлакоудаление) при сжигании как назаровского, так и ирша-бородинского углей. [c.289]

Этот обобщенный коэффициент принимается, как правило, по нормативным указаниям постоянным для каждого типа топочного устройства и сорта угля. Например, при сухом шлакоудалении для всех углей аун=0,95, а для открытых топок с жидким шлакоудалением в зависимости от сорта угля аун=0,70,85. В действительности коэффи-циепт ау не является постоянной величиной. Он сильно зав исит от плавкости золы топлива, тонкости размола, нагрузки топки и других факторов. Опыты показали, что фактические значения коэффициента Аун колеблются в довольно широких пределах. Его усреднение оправдано лишь при проектировании. Но в эксплуатации, а также при испытаниях и составлении отчетности пользуются обобщенным, либо скорректированным постоянным значением коэффициента ау , так как определение и учет его зависимостей — дело очень сложное. Приходится с этим согласиться. Однако следует считаться с его приближенностью. [c.30]

В практике попутно с изменением зольности часто изменяются характеристики плавкости и возгонки золы, от которых сильно зависят степень самоутепления топки, условия сжигания и величина механического недожога. Нередко изменение экономичности сжигания, вызванное изменением качественных характеристик золы, ошибочно приписывают роли количественного изменения зольности. [c.148]

Качество твердых топлив характеризуют их физико-химические и механические свойства влажность, зольность, элементарный состав горючей массы, выход летучих веществ и смолы, характеристика кокса (остатка), состав золы, ее плавкость, теплота сгорания тоилива, его реакционная способность, класс крупности, механическая прочность, термостойкость, размолосиособность. Характеристика кокса, получаемого после выделения из тоилива летучих веществ и смолы, служит показателем спекаемости твердых топлив при нагревании их до высоких температур. [c.171]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология