Выбор скорости теплоносителя

При выборе скорости теплоносителя следует учитывать размеры поверхности теплообмена и потребление энергии для привода насоса охлаждающей воды. Связь между указанными величинами видна из формул [c.174]

При вынужденном движении теплоносителя внутри труб круглого и плоского сечений в трубчатых и ламельных аппаратах, а также в зазоре между пластинами в пластинчатых аппаратах важную роль играет правильный выбор скорости теплоносителя. Возможны два случая выбора скорости его движения. Если опыт конструирования аппаратов для какой-либо конкретной жидкости имеется, то скорость ее движения в аппарате можно принять на основе практических данных, например, воспользовавшись ориентировочными значениями рабочих параметров аппаратов, приведенных в табл. 30. Иногда скорость движения жидкости может быть строго обусловлена в задании на проектирование. При проектировании теплообменника с учетом выбранного или заданного значения скорости движения жидкости вычисляют гидравлическое сопротивление, по которому в дальнейшем выбирают насос. [c.165]

Соображения о выборе скорости теплоносителя приведены выше (стр. 332). [c.336]

Наилучший метод выбора скоростей теплоносителей основан на технико-зкономическом расчете затраты на электроэнергию для перекачивания теплоносителя увеличиваются с повышением скорости, а стоимость поверхности теплообмена снижается. [c.36]

ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ РАБОТЫ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ Выбор скорости теплоносителя [c.506]

Выбор скорости теплоносителя [c.507]

Решение. Предварительно предположим, что максимальная температура (871 °С) достигается на выходе и что теплоноситель охлаждается до 889 С, Указанные предположения не являются ограничительными, но значительно помогают в выборе скорости массового потока. В соответствии с этим общий тепловой баланс имеет следующий вид [c.278]

При выборе нескольких начальных вариантов можно руководствоваться рекомендуемыми на основании практического опыта ориентировочными значениями коэффициентов теплопередачи и скоростей теплоносителей или чисел Рейнольдса. [c.40]

Сушилки барабанные (машины группы 3) — медленно вращающиеся барабаны с внутренними устройствами. Наиболее надежно и широко их используют для конвективной сушки, при которой мелкодисперсный материал непосредственно контактирует с потоком нагретого газа. Основные размеры и параметры работы сушилок должны соответствовать ГОСТ 11875—79 и ОСТ 26-01-147—82. Для сушилок ряды диаметров от 1 до 5 м и длин барабанов от 4 до 35 м построены таким образом, что некоторые типоразмеры дублируются по рабочим объемам. Это необходимо для оптимального выбора диаметра сушилки по допускаемым скоростям движения газов по сечению барабана. Скорость теплоносителя определяют из теплового расчета по ОСТ 26-01-450—78 и сравнивают с допускаемой (табл. 12.2), остальные размеры и режимы работы получают из параметрического расчета барабанной сушилки. [c.371]

Выбор схемы взаимного тока и скоростей теплоносителей [c.337]

Выбор конструктивных элементов аппарата и скоростей теплоносителей [c.145]

Таким образом, при проектировании конвективных печей с проточным режимом основным вопросом является возможность увеличения скорости теплоносителя, однако при этом возникает вопрос о пределе, до которого можно ее увеличивать. Исходя из условий теплообмена такого предела практически нет. Однако предел ставит экономический фактор. Действительно, при увеличении скорости возрастают сопротивление движению теплоносителя и как следствие расход энергии на обеспечение вынужденного движения, а также стоимость этой энергии, не говоря уже о стоимости амортизации все более мощного энергетического оборудования. Учет всех этих факторов и позволяет прийти к выбору оптимальной скорости теплоносителя. [c.96]

При проектировании систем теплообменников химических ус-тановок возникает ряд задач оптимальное распределение поверхностей теплообмена, выбор линейных скоростей теплоносителей и др. [c.204]

Основным их недостатком является вынос твердой фазы за пределы теплообменника. Однако этот недостаток можно в значительной степени компенсировать использованием однородного по размерам материала и выбором рациональных скоростей теплоносителей. [c.505]

Большое значение имеет выбор оптимальной скорости теплоносителя. Увеличение скорости улучшает теплопередачу, но одновременно вызывает увеличение гидравлического сопротивления и может привести [c.353]

Уравнение (11.3) при условии, что температура теплоносителей заметно изменяется, будет содержать две неизвестные величины или С2-и конечную температуру одного из теплоносителей. Поэтому для такого случая теплообмена, широко распространенного в технике, уравнение (11.3) является неопределенным и решается методом последовательных приближений. При этом вначале задаются значениями параметров конструкции теплообменника (например, для кожухотрубчатого теплообменника принимают значения диаметра и длины труб, скорости теплоносителя), а затем расчетом проверяют правильность этого выбора. [c.350]

В некоторых случаях коэффициент теплопередачи может определяться в первую очередь термическим сопротивлением загрязнения на стенке. При большом загрязнении увеличение скорости теплоносителя практически не приводит к существенной интенсификации теплопереноса, однако увеличивает затраты энергии на прокачивание теплоносителей через аппарат. В то же время нужно помнить, что чем выше скорости теплоносителей, тем медленнее происходит отложение накипи и загрязнений на поверхности теплопередающих стенок теплообменников. Таким образом, задача выбора рациональных скоростей теплоносителей может быть решена только путем проведения оптимизационного расчета, на основе сопоставления значительного числа вариантов. [c.356]

Большое значение имеет выбор оптимальной скорости теплоносителей. Увеличение скорости улучшает теплопередачу, но одновременно увеличивает гидравлическое сопротивление и может привести к гидравлическим ударам и т. п. поэтому наивыгоднейшую скорость можно определить только техно-экономическим расчетом с учетом указанных выше явлений. Обычно стремятся обеспечить устойчивое турбулентное движение теплоносителя, определяемое величиной Не 10 000. [c.312]

Ниже приводится несколько рекомендаций по выбору скоростей движения теплоносителей. [c.156]

Всегда нужно стремиться выбором технологического режима или подходящих скоростей теплоносителей уменьшать скорость нарастания загрязняющих слоев. Нежелательно охлаждающую воду выводить из теплообменников с температурой выше 45—50° С, потому что при этих температурах начинается выделение накипи. Скорость охлаждающей воды, в особенности если она берется прямо из реки и несет в себе много взвешенных частиц, не рекомендуется брать ниже 0,5 м сек, иначе поверхность скоро зарастет илом. [c.373]

В целях наиболее удобного и надежного производства обдувки наружных поверхностей экономайзерных трубок следует рекомендовать коридорное расположение последних в газоходах. При выборе скоростей газов в экономайзерах нужно иметь в виду, что вследствие высоких температур жидкого теплоносителя температурный напор, в отличие от температурного напора в хвостовых поверхностях энергетических котлоагрегатов, сравнительно мал. Поэтому для получения достаточных значений теплового потока следует принимать все меры для повышения коэффициента теплопередачи. Одной из таких мер является выбор возможно высокого значения скорости дымовых газов. [c.74]

Очевидно, что правильный выбор скорости принудительной циркуляции в жидкостном котле имеет решающее значение для обеспечения надежной работы установки. Рекомендуемые скорости теплоносителя в жидкостных котлах указаны на стр. 66. [c.142]

Потеря напора в теплообыенных аппарата . Выбор скорости потока теплоносителя и допустимой потери напора в теплообменных аппаратах связан с общей схемой процесса. В регенераторах тепла пародистиллятов вакуумных колонн потери напора на паровых потоках исчисляются несколькими миллиметрами ртутного столба. Для паровых потоков атмосферных колонн и колонн, работающих под давлением, потеря напора может достигать значительно больших величин. Расчет потери напора ведут по известным, уравнениям гидравлики, учитывая местные гидравлические сопротивления, возникающие при прохождении потока через прорези в перегородках, между перегородками, при обтекании труб, на поворотах и т. д. [c.268]

Но помимо внешних параметров для любого теплообменника существует еще несколько внутренних параметров, которые могуз- выбираться практически независимо от внешних параметров. К внутренним параметрам теплообменника относятся, например, схема обтекания, поверхность теплообмена, тип и шаг решетки, скорость теплоносителей, гидравлические диаметры каналов, длины каналов, их число и т. п. Большое число варьируе.мых параметров значительно усложняет оптимизацию теплообменника даже при использовании ЭВМ. Кроме того, при оптимизации теплообменника важен обоснованный выбор критериев сравнения. При технико-экономической оптимизации часто трудно получить достаточно обоснованную зависимость приведенных затрат от каждого внутреннегс параметра теплообменника. [c.4]

Часто неудовлетворительная конструкция аппарата получается в тех случаях, когда необходимо осуществить теплообмен мteждy технологическим потоком, имеющим большой расход, но малое изменение температуры, и потоком, имеющим малый расход, но большой диапазон изменения температуры. Примером такого аппарата может служить высокотемпературный конденсатор, охлаждаемый водой. В таких условиях наряду с различными схемами тока теплоносителей полезно рассмотреть вопрос о замене охлаждающей среды, например вопрос о целесообразности использования воздушного охлаждения, вместо водяного. , -Задача выбора рациональных скоростей теплоносителей может быть обоснованно решена только путем проведения оптимального расчета, на основе сравнения большого количества конкурирующих вариантов. Пределы скоростей, приведенные выше, имеют сугубо ориентировочный характер. Увеличение скоростей потоков лимитируется, как правило, повышением гидравлических сопротивл е-ний, поэтому верхний предел скорости ограничен располагаемым снижением давления. В конвективных теплообменниках следует наилучшим образом разрешить компромисс между величиной гидравлического сопротивления и коэффициентом теплоотдачи. Например, коэффициент теплоотдачи от жидкости или газа, текущих в межтрубном пространстве, пропорционален скорости потока в степени 0,6. Гидравлическое сопротивление пропорционально квадрату скорости. Отсюда следует, что чем выше доиуекаемое гидравлическое сопротивление, тем более высокого значения, коэфг фициента теплоотдачи можно достичь. Следует, однако, иметь в виду, что коэффициент теплоотдачи от данного потока может весьма слабо влиять на значение общего коэффициента теплопередачи (не быть лимитирующим). [c.339]

Тепловой расчет. Выбор конструкции аппарата и скоростей теплоносителей. Теплообменник колонны синтеза аммиака работает в условиях высокого давления, коррозионной среды и высоких температур. Его конструкция должна быть компактной, простой и надежной в работе. В соответствии с этими требованиями выбран кожухотрубчатый теплообменник со стальными цельнотянутыми трубками диаметром 18X2 мм. Скорости газовых смесей приняты в трубках W] = 1,9 м/с, в межтрубном пространстве W2 = 1,97 м/с (на основе предварительных расчетов в рекомендуемых при высоких давлениях пределах от 1,5 до 5,5 м/с). [c.157]

Для автоматического выбора аппарата из ГО СТа всю его номенклатуру необходимо подразделить на отдельные группы но следую щим признакам условному давлению, материальному исполнению, диаметру труб и нх расположению в трубной решетке. Аппараты в группе размещают в порядке возрастания диаметра кожуха. За исходный параметр для выбора аппарата принимается скорость теплоносителя в трубном простраистве, пределы которой обычны в проектной практике для жидкостей —0,2—2 м1сек, для газов — 2—15 м1сек. [c.90]

При выборе оптимального расхода горячей струи необходимо yчитывaт скорость теплоносителя в трубном пространстве, которая должна находиться в пределах О,6...2,4 м/с о учетом вязкости продукта 15]. [c.140]

Полученные закономерности позволяют количественно подходить к выбору управляющих параметров V, К, а, Мд, Тд и др. Кроме того, производя расчеты ММР и средних ММ образующегося полимера с учетом конечной теплоемкости хладоагента, можью выбрать оптимальные подачу и объемную скорость теплоносителя. Это дает дополнительные возможности управления весьма быстрыми экзотермическими процессами полимеризации. [c.183]

Ведутся такне работы по повышению степени использования тепла на установках АВТ и АТ путем выбора оптимальных скоростей теплоносителей и повышения средних температурных напоров в каждом теплообменнике. Во ВН ШИнефти разработана программа расчета схем теплообмена с помощью ЭВМ для установки АВТ-3,5. В результате пе-реобвязки действующей теплообменной аппаратуры температуру нефти перед отбензинивающей колонной K-I удалось повысить на 40-45°С, что позволило сократить расход топлива на 14 тыс.т, отключить восемь аппаратов воздушного охлаждения с общей установленной мощностью электродвигателей 560 кВт и, кроме того, повысить производительность установки за счет разгрузки печи "горячей струи" колонны K-I. [c.6]

Часто теплообменную аппаратуру, рассчитанную на определенные среды, используют для других сред не всегда учитывают тот факт, что коэффициент теплоотдачи между стенкой и теплоносителем снижается с уменьшением вязкости, теплопроводности, плотности и теплоемкости теплоносителя иногда не принимается во внимание изменение температуры, приводящее, в свою очередь, к изменению физических свойств теплоносителя и соответственно коэффициента теплопередачи. Допускаются ошибки при расчете скоростей теплоносителей. Снижение скорости теплоносителя приводит к ламинарному движению пограничного слоя, повышению теплового сопротивления потока и резкому снижению коэффициента теплоотдачи. Не всегда правильно выбираются конфигурации и размеры теплообменной аппаратуры, существенно изменяющие формы поверхности теплопередачи. При выборе или замене теплообменной аппаратуры должны учитываться, кроме величины поверхности теплопереда- [c.181]

В отечественной промышленности жидкостной обогрев пока не имеет широкого применения, несмотря на то, что (как будет показано ниже), помимо возможности широкого регулирования температуры жидкого теплоносителя, он обладает целым рядом других преимуществ. При конструировании жидкостного котла с дифенильной смесью или с дитолилметаном нужно учитывать не только их предельную термическую стойкость, но также и выделение ими газов, являющихся продуктами разложения. В отличие от паровых котлов с дифенильной смесью, для которых присутствие в теплоносителе неконден-сирующихся газов не имеет существенного значения (так как в них обеспечивается беспрепятственный отвод газов вместе с паром в сепарирующие элементы котла), в жидкостных котлах нужно принимать специальные меры для надежного удаления газов из всех мест наиболее вероятного скопления их. В этом отношении существенное значение имеет правильный выбор скорости движения теплоносителя, которая должна выбираться с учетом того, что интенсивный отвод тепла от стенок поверхностей нагрева гарантирует отсутствие местных перегревов их, которые могли бы вызвать разложение теплоносителя. [c.66]

Предварительный выбор скорости входа дифенильной смеси в нагревательные трубы и предварительный расчет гидравлических потерь. Для данной паропроизводительности контура D (в кг1час) задаются различными значениями кратности циркуляции теплоносителя [c.65]