Предел прочности при сжатии огнеупоров

Предел прочности на сжатие огнеупоров, в основном определяется их структурой. Чем плотнее, мелкозернистее и однороднее структура огнеупорных изделий, тем меньше в них трещин и тем выше их механическая прочность. [c.7]

Необходимость укладки чугунных плит и футеровки шахты особенно прочными огнеупорами (предел прочности при сжатии 300—800 кГ/см ) объясняется механическими воздействиями на футеровку кусков шихты, опускающейся сверху вниз и истирающей ее, а также ударами кусков шихты о футеровку при загрузке. Зазор между футеровкой и кожухом заполняется теплоизоляционным материалом. Подача материалов, известняка и топлива в печь в принципе не отличается от процесса загрузки шихты в доменную печь, описанного выше. [c.213]

Испытания полученных огнеупоров показали, что исключение из зернового состава крупных фракций дунита во всех случаях повышает предел прочности изделий при сжатии. Пористость же практически остается почти постоянной. Форстеритовые огнеупоры с небольшим содержанием MgO без добавки двуокиси титана при принятых гранулометрических составах оказались недостаточно прочными. Добавка к дуниту небольшого (до 1%) количества двуокиси титана при малом содержании MgO позволяет получить форстеритовые огнеупоры, по своим свойствам превосходящие требования технических условий на обычные форстеритовые огнеупоры. [c.209]

При оценке качества огнеупоров, кроме огнеупорности, учитывают также следующие показатели предел прочности при растяжении, сжатии и изгибе при обычных и высоких температурах, истираемость, термическую устойчивость, постоянство объема, газопроницаемость, химическую стойкость, тепло- и электропроводность. [c.624]

Эти огнеупоры характеризуются следующими показателями огнеупорность— не ниже 1 830°С, температура начала деформации — не ниже 1 530° С, кажущаяся пористость — не более 12 /о и предел прочности при сжатии — не менее 800 кГ/см . [c.56]

Динасовые огнеупоры имеют высокую пористость (21—25%) огнеупорность их достигает 1700° предел прочности при сжатии— 175—250 кг см . [c.174]

Доломитовые огнеупоры имеют значительно больший предел прочности при сжатии (1600 кг/см ], чем магнезитовые, и несколька более низкую огнеупорность (1770°). [c.242]

Динасовые огнеупоры Состав (массовая доля, %) Si02-94,5 АЬОз-1,5 СаО — 4,0. Огнеупор ность 1690—1710 С, пористость 23—25 %. Предел прочности на сжатие 17,5— 22,2 МПа Футеровка электросталеплавильных, мартеновских и коксовых печей [c.233]

Шамотные огнеупоры Состав (массовая доля, %) S102 - 60 АЬОз-40. Огнеупорность 1610— 1730 °С. Пористость 30%. Предел прочности на сжатие 12 МПа Футеровка мартеновских, доменных, коксовых и стекловарочных печей [c.233]

Магнезитовые огнеупоры Состав (массовая доля, %) Si02-3 СаО-3 MgO — 94. Температура начала деформации 1500 °С. Предел прочности на сжатие 40—50 МПа Футеровка мартеновских, электросталеплавильных и цементных печей [c.233]

К карбидной К относят карборундовую К., а также материалы на основе карбидов Ti, Nb, W. Все виды такой К обладают высокой электро- и теплопроводностью, огнеупорностью, устойчивостью в бескислородной среде (К на основе Si , к-рая устойчива до 1500 °С в окислит, средах) Карборундовую К изготовляют из порошка Si или обжигом С в Sl. Она имеет высокий предел прочности при сжатии. Карбидную К. используют в качестве конструкц материалов, огнеупоров, для изготовления высокотемпературных нагревателей электрич печей и инструментов в металлообрабатывающей пром-сти (К на основе карбидов W, Tl, Nb). [c.371]

В связи с тем, что механическая прочность огнеупоров связана с их структурой, обусловливающей пористость, шлакоустойчивость, термическую устойчивость и другие качества, предел прочности на сжатие при нормальных условиях является важным их показателем. Чем выше временное сопротивление сжатию, тем лучше качество огнеупоров. Поэтому этот показатель для огнеупорных изделий лежит в пределах от 80 до 1000 кГ1см при обычной температуре. [c.7]

Формовку изделий производят на прессах с давлением 400—600 кГ1см или пневматическим трамбованием в металлических формах (крупные изделия). Сушку сырца производят аналогично шамотным изделиям. Обжиг просушенного сырца ведут при максимальной температуре 1450—1500°. Огнеупор-V ность каолиновых изделий 1740—1750° предел прочности при сжатии 120—700 кГ1см , температура начала деформации под нагрузкой 2 кГ1см ,— 1440—1480° кажущаяся пористость не бо-Р лее 30% (обычно 13—17%) объемный вес 2—2,3 г/сл . [c.17]

Огнеупорность хромомагнезитового кирпича выше 1900°, деформация под нагрузкой 2 кг1см начало размягчения при 1480— 1500°, разрушение при 1530—1580 . Термическая стойкость хромомагнезитового огнеупора невелика, она составляет 5—12 теп-лосмен (при водяном охлаждении потери в весе до 20%). Предел прочности при сжатии должен быть не менее 200 кг/см для I сорта и 125 кгкм — для II сорта. Дополнительная линейная усадка — 0,2%. Пористость (кажущаяся) — не более 28% для I сорта и 30% — для II сорта. [c.243]

Важной является работа П. П. Будникова по получению нового вида термически стойкого муллито-карборундового и корун-до-карборундового огнеупоров с пределом прочности при сжатии до 2600 кг/см и динасо-хромитового огнеупора с повышенной термической стойкостью (1932, 1961). [c.6]

А. С. Бережной [3] указывает, что реальным путем улучшения показателей по прочности и термостойкости изделий является снижение их пористости, и отмечает, что при условии нулевой пористости форстеритовые огнеупоры должны обладать следующими свойствами предел прочности при сжатии 5550 кг1см объемный вес 3,35—3,40 г/см -, температура деформации под нагрузкой 2 кг/сж 1720—1800° С термическая устойчивость до 25—30 теплосмен огнеупорность 1890—1910° С. [c.188]

Изготовленные форстеритовые огнеупоры были подвергнуты испытанию. Результаты испытаний (табл. 5) показали, что форстеритовые огнеупоры (на основе дунита с содержанием Ti02, а также с небольщим количеством MgO) обладают достаточной плотностью и пределом прочности при сжатии. [c.210]

Рассыпание образцов из шихт Г-20, Г-25, В-20 и В-25, несмотря на отсутствие в них свободной СаО, по-видимому, объясняется повышенным содержанием в шихте хромита, благодаря которому в процессе обжига образовалось повышенное количество хромшпинелида, что, как известно, тормозит спекание огнеупоров [9]. Это обстоятельство привело к понижению объемного веса и предела прочности при сжатии по срарнениго с образцами огнеупоров, содержащих 10% хромита (см. табл. 4, а также табл. 7, 8). Кроме того, термический, рентгенографический и петрографический анализы рассыпавшихся образцов установили в них наличие брусита Mg(0H)2. [c.217]

На рис. 92 показана шахтная пересыпная печь для обжига извести, работающая на коксе, загружаемом вместе с сырьем. Футеровка зоны охлаждения из щамотного кирпича, но может быть выполнена и из жаростойкого бетона, зона обжига — из хромомагнезитового или многошамотного кирпича с повышенной механической прочностью (доменный кирпич). Зону подогрева футеруют шамотным кирпичом повышенной прочности, а верхнюю часть этой зоны выполняют из чугунных плит. Основанием печи служит железобетонный фундамент (нижняя плита, колонны и обвязочные балки), поверх которого смонтирован кожух из листового металла. Применение чугунных плит и футеровки шахты из особо прочных огнеупоров (предел прочности при сжатии 300—800 кгс см ) объясняется механическими воздействиями на футеровку кусков щихты, опускающейся сверху вниз и истирающей ее, а также ударами кусков шихты о футеровку при загрузке. Зазор между футеровкой и кожухом заполняется теплоизоляционным материалом. Подача материалов, известняка и топлива в печь в принципе не отличается от процесса загрузки шихты в доменную печь. [c.218]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология