Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Гидродинамика орошаемых

    Гидродинамика орошаемых ситчатых тарелок. Гидродинамика ситчатых тарелок определяется не только их геометрией (числом и размерами отверстий, отношением толщины тарелки 8 к диаметру отверстий с1 , но и нагрузкой тарелок по жидкости и газу и их свойствами. В случае же экстракции большое значение оказывает смачиваемость тарелок. [c.396]

    Ш Гидродинамика тарелок. На рис. 183 приведена зависимость сопротивления сухой и орошаемой провальной тарелки от скорости газа. В зависимости от скоростей потоков жидкости и газа на провальных тарелках возникают различные гидродинамические режимы. Режим первый 1 (см. рис. 183) можно определить как режим смоченной тарелки . Он возникает при низких скоростях газа и жидкости. Жидкость контактирует с газом только на поверхности пленки [70]. Сопротивление тарелки в этом режиме при постоянном орошении изменяется примерно пропорционально квадрату скорости газа (см. рис. 183). При различном орошении сопротивление тарелки [c.375]


    Исследование гидродинамики проводили на стендовой установке по методике, описанной ранее как для сухой, так и для орошаемой насадок [3]. В качестве рабочей среды использовали систему воздух — вода с последующим пересчетом на коксовый газ — поглотительное масло. [c.28]

    С использованием общих положений гидродинамики было составлено отношение гидравлических сопротивлений сухой и орошаемой насадок для одного и того же расхода газа. А с учетом выводов Семенова П. А., а также Шервуда Т. К. и Джиллиленда Е. Р. о равенстве коэффициентов трения газа при взаимодействии с твердыми и жидкими поверхностями при скорости последнего до 5 м/с [4] были проведены расчеты гидравлического сопротивления орошаемых насадок. Результаты расчетов хорошо согласуются с данными полупромышленных исследований (отклонение не более 5,5%). [c.30]

    Газожидкостные течения на контактных устройствах, в слое насадки или в орошаемых струях имеют принципиально различные структуры более того, структуры газожидкостных потоков даже визуально различаются для одного вида течения при разных нагрузках по газу и жидкости. Поэтому в гидродинамике газожидкостных течений основным объектом изучения в первую очередь является гидродинамическая структура потока. [c.124]

    В настоящее время опубликовано сравнительно небольшое число работ, посвященных систематическому исследованию гидродинамики сухих и орошаемых регулярных насадок. [c.61]

    П1.2. Гидродинамика аппаратов с орошаемой взвешенной шаровой насадкой [c.133]

    Гидродинамика тарелок. На рис. 148 приведена зависимость сопротивления сухой и орошаемой провальной тарелки от скорости газа. В зависимости от скоростей потоков жидкости и газа на провальных тарелках возникают различные гидродинамические режимы. [c.279]

    ИССЛЕДОВАНИЕ ГИДРОДИНАМИКИ АППАРАТА С ПСЕВДООЖИЖЕННОЙ ОРОШАЕМОЙ НАСАДКОЙ [c.124]

    Исследовали гидродинамику многотарельчатого (многослойного) аппарата с псевдоожиженной орошаемой насадкой в колонне диаметром 120 мм. В качестве насадки использовали полиэтиленовые шарики диаметром 8 10 и 2 мм с кажущейся плотностью 810—830 кг/м . Опыты проводили на системе вода —воздух. Колонну орошали по периферии. [c.124]

    Для более детального анализа. профили концентраций были представлены нами в универсальных координатах С + = /(2+) с использованием результатов систематических исследований гидродинамики течения в пленочных орошаемых колоннах . [c.73]


    Характерно, что авторы указанных выше работ пользовались лабораторными аппаратами, в которых не воспроизводится гидродинамика жидкостной пленки в насадке. Некоторое исключение может составить колонна с орошаемыми стенками. [c.19]

    Гидравлическое сопротивление при течении газа в канале с орошаемой стенкой определяется по известному уравнению гидродинамики [c.26]

    Балабеков О. С., Романков П. Г., Михалев М. Ф., Тарат Э. Я- О гидродинамике аппаратов с орошаемой взвешенной шаровой насадкой.— В кн. Краткие сообщения Науч.-технической конференции Ленингр. технол. ин-та нм. Ленсовета. Секция инженерной химической техники. 1968, с. 185. [c.177]

    Недостатком вертикально-пленочного нагревателя является волнообразование на поверхности пленки, которое усиливает конвективный перенос теплоты в поперечном сечении пленки и уменьшает разность температур поверхностного и пристенного слоев. Кроме того, гидродинамические характеристики пленки чувствительны к отклонению оси нагревателя от вертикали, что ограничивает применение таких аппаратов на морских сооружениях с большим креном и дифферентом. Качка судна в меньшей степени влияет на гидродинамику пленки по причине малой длины ее пробега по орошаемой поверхности. [c.34]

    Исследование гидродинамики орошаемой насадки показало на- ичие различных гидродинамических режимов, подобных тем, ко-орые имеют место при работе провальных тарелок, хотя и менее [рко выраженных. В первом режиме (при малых скоростях воз-,уха) сопротивление насадки возрастает относительно медленно. 1ри увеличении скорости газа происходит подвисание жидкости местах контакта пакетов (которое наблюдалось визуально), что опровождается значительным ростом сопротивления. С дальней-1им увеличением скорости газа возрастает турбулизация жидкости начинается так называемый режим эмульгирования, который по-тепенно переходит в режим захлебывания. Следует отметить, что ереход от одного режима к другому происходит сравнительно лавно. [c.167]

    Преимущество рассматриваемого типа абсорбера перед колонной с орошаемой стенкой заключается в том, что путь поверхности жидкости здесь достаточно короток, чтобы волнообразование отсутствовало без всякого специального добавления поверхностно-активных веществ. В то же время концевые эффекты малы, поскольку они ограничены лишь опорным стержнем и не оказывают воздействия на течение жидкости по основной поверхности. Анализ экспериментальных результатов достаточно прост, если растворяемый газ не взаимодействует в растворе (как рассмотрено выше) или вступает в мгновенную реакцию псевдопервого или псевдо-т-огр порядка [см. уравнение (111,17) или раздел П1-3-5], вследствие чего скорость абсорбции одинакова во всех точках поверхности. В других случаях анализ скорости абсорбции затруднен из-за сравнительной сложности гидродинамики потока по шаровой поверхности. Приближенное решение для умеренно быстрой реакции первого порядка было получено Дж. Астарита [c.87]

    Другим качественным подтверждением отсутствия взаимодействия потоков пара и жидкости в определенных гидродинамических режимах являются результаты исследования гидродинамики, представленные на рис.16. Как видно на рис.16,при посгоянной плотности орошения L =1420 кг/м час в интервале нагрузок по пару 700-4500 кг/м час линии гидравлического сопротивления орошаемой и сухой насадок параллельны и перелом на кривей стсутотвует, что подтверждается также опытами по определению удерживающей способности насадки. При изменении нагрузки по пару до 4500 кг/и час величина удерживающей способности насадки оставалась практически постоянной. Аналогичные результаты получены и при L = 2840 кг/и час. Полученные данные говорят об отсутствии или, по крайней мере, незначительном влиянии скорости пара на поверхность контакта фаз. [c.41]

    Как следует из изложенного выше, аффект марангони должен оказывать значительное влияние на гидродинамику процессов мас-сопереноса в системах с контактирующими фазами, как сохраняющих, так и не сохраняощих форму межфазной поверхности. В системах первого типа этот эффект поддерживает устойчивость пленок в колоннах с орошаемыми стенками и с плотно упакованными насадками, а также опреде.чявт степень сжатия пленок, если стенки орошаются не полностью. В системах второго типа он вш яет на процесс ко-алесценции капель и пузырей, а также на распад жвдюгх струй. В [c.201]

Рис. 45. Экспериментальные данные по гидродинамике прямоточных секционированных аппаратов о — сопротнвление при плотностях орошения (I, 4... 8, ) 10— м/с 7 — неорошаемой тарелки ДРд 2—полное орошаемой тарелки ДР 5 — газожидкостного слоя ДРр зависимость высоты Л с. з сепарационной зоны, отнесенной к межтарельчатому расстоянию т. от скорости газа при тех же плотностях орошения в — зависимость ДР от скорости газового потока / —при ож = 4Х Х10— м/с в подклапанном отверстии 2 — прн = 6,4-10— м/с 3 — — Рис. 45. <a href="/info/304050">Экспериментальные данные</a> по <a href="/info/1762949">гидродинамике прямоточных</a> <a href="/info/66393">секционированных аппаратов</a> о — сопротнвление при <a href="/info/13982">плотностях орошения</a> (I, 4... 8, ) 10— м/с 7 — неорошаемой тарелки ДРд 2—полное <a href="/info/1442050">орошаемой тарелки</a> ДР 5 — <a href="/info/817259">газожидкостного слоя</a> ДРр <a href="/info/144883">зависимость высоты</a> Л с. з <a href="/info/144884">сепарационной зоны</a>, отнесенной к <a href="/info/329516">межтарельчатому расстоянию</a> т. от <a href="/info/14013">скорости газа</a> при тех же <a href="/info/13982">плотностях орошения</a> в — зависимость ДР от <a href="/info/39518">скорости газового потока</a> / —при ож = 4Х Х10— м/с в подклапанном отверстии 2 — прн = 6,4-10— м/с 3 — —

    Дымовые газы удаляются из аппарата РКСГ вытяжным вентилятором и после сухой пылеочистки в циклонах и скруббере, орошаемом аммофосной пульпой, выбрасываются в атмосферу. При получении гранулированного продукта в этом аппарате основными параметрами являются влагосодержание и гранулометрический состав готового продукта. Для поддержания этих параметров стабилизируются температурный и гидродинамический режимы сушки и гранулирования температура пульпы перед распылителем температура теплоносителя температура в кипящем слое гидродинамика распыла, определяемая соотношением расходов теплоносителя и пульпы аэродинамика факела, на которую, кроме соотношения расходов теплоносителя и пульпы, воздействует поток возвращаемых газов вес материала в кипящем слое. [c.182]


Смотреть страницы где упоминается термин Гидродинамика орошаемых: [c.183]    [c.25]   
Абсорбция газов (1976) -- [ c.341 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Гидродинамика



© 2025 chem21.info Реклама на сайте