Высота зависимость от диаметра части

Расход воды на внутреннее пожаротушение в зависимости от высоты компактной части струи и диаметра спрыска следует уточнять по таблице 3.32. [c.824]

Необходимость сооружения абсорбционного блока определяется при разработке технологии с учетом характеристики перерабатываемой нефти. На рис. 56 приведен общий вид стабилизатора и фракционирующего абсорбера, применяемых в блоках стабилизации и абсорбции современных комбинированных установок АВТ. Эти цилиндрические аппараты колонного типа оборудованы фракционирующими тарелками (до 40 шт.), штуцерами-патрубками для-ввода и вывода продуктов, люками-лазами для ремонтных и монтажных работ. Высота и конструктивные данные указанных аппаратов во всех случаях сохраняются одинаковыми, а диаметр их меняется в зависимости от углеводородного состава перерабатываемой нефти. Конструкция нижней части аппаратов зависит от вида теплоносителя (пар высокого давления, циркулирующая че- [c.151]

Корпус реактора обычно имеет цилиндрическую форму. Диаметр аппарата и высоту его цилиндрической части определяют исходя из заданной производительности установки, состава сырья, глубины крекинга, условий проведения процесса, принимаемой скорости движения потока газовзвеси в аппарате. В промышленной практике диаметр реактора в зависимости от его производительности составляет 2,5—12 м, высота цилиндрической части аппарата 10—16 м /10,12/. [c.35]

Высоту А] цилиндрической части уплотнительного кольца принимают в зависимости от внутреннего диаметра D сосуда по приведенным ниже данным. [c.796]

Высота сепарационной и кубовой частей колонн в зависимости от их диаметра [c.220]

Для профилей большого поперечного сечения (например, прутков диаметром 6-12 мм) отношение длины формующей части к высоте поперечного сечения часто принимают меньше расчетного, с тем чтобы уменьшить стоимость головки. Однако в этом случае при высоких скоростях экструзии производительность лимитируется появлением неровностей на поверхности изделия. Во многих случаях следует сбалансировать стоимость головки и затраты при производстве и принять правильное решение в зависимости от конкретных условий. [c.202]

Поступающие через штуцер пары сырья с помощью распределителя направляются в желоба и через прорези в них, двигаясь в радиальном направлении, проходят слой катализатора. Распределение газосырьевой смеси в аппарате зависит от высоты слоя катализатора, диаметра центральной трубы и доли перфорации в желобах и центральной трубе. Продукты реакции выводятся из реактора через центральную трубу вверх (рис. 15) или вниз (рис. 16) в зависимости от схемы обвязки аппарата трубопроводами. Нижняя часть реактора для лучшего распределения сырья, а также задержания механических примесей заполнена фарфоровыми шариками диаметром 6 13 и 20 мм. Кроме того, реакторы могут различаться конструктивным оформлением отдельных узлов (коллекторов устройств загрузки и выгрузки катализатора, газораспределительных решеток и др.). [c.52]

Прохождение газа через кипящий слой не является равномерным. Часть газа проходит в виде больших пузырей. Использование результатов экспериментов, проведенных в неподвижном слое, для псевдоожиженного слоя связано с затруднениями, но возможно, если высота слоя относительно велика, диаметр мал, а поток равномерен. При небольших высотах слоя возникает циркуляция в центре слоя твердые частицы движутся вверх, а около стенок — вниз. Для слоя, диаметр которого достаточно велик, перемешивание может быть значительным. При течении, близком к равномерному, для вычисления числа Пекле можно пользоваться зависимостью вида >2 [c.47]

Регенераторы также работают с использованием псевдоожиженного слоя и достигают весьма больших размеров. Для выжигания 16 000 кг кокса, образующегося на поверхности катализатора, внутренний диаметр регенератора должен равняться 16,3 м, а высота цилиндрической части —9,6 м. Объем цилиндрической части составляет 2000 м . В 1 этого объема сжигается 8 кг кокса в 1 ч. Катализатор поступает в реактор при температуре 460—500°С. Температура псевдоожиженного слоя, в котором выжигают кокс, достигает 540—620°С. Давление в регенераторе составляет 1,2—2,4 ат. В зависимости от размеров установки и скорости циркуляции в регенератор может поступать до 50 т катализатора в 1 мин. Время пребывания катализатора в регенераторе составляет 5—20 мин. Скорость газового потока равна 0,45 м/сек. [c.359]

Реакторы с кипящим слоем катализатора, работающие при вы-соких температурах (порядка 600—650 °С), выполняются из стали марки ст. 3, внутренняя часть их футеруется специальным термостойким торкрет-бетоном. В зависимости от мощности производства реакторы бывают диаметром от 2,5 до 12 м. Современный реактор имеет диаметр до 9 м и высоту около 45 м. [c.147]

Реакторы каталитического крекинга с пылевидным катализатором в зависимости от производительности строят диаметром 2,5—12 м и высотою цилиндрической части 10—16 л. [c.13]

Интересно оценить эффективность плавающих тепловых экранов, их влияние на теплообмен кристалла с окружающей средой. Такого типа экраны получили наибольшее распространение в лабораторной и производственной практике. На рис. 77 хорошо видна его конструкция и размещение в тигле. Изготовленный из графита экран помещают на поверхности расплава, за счет теплопроводности нагревается, создавая определенное тепловое поле вокруг растущего слитка. Наружный диаметр выполняют на 1,0—2,0 мм меньше внутреннего диаметра тигля, размеры отверстия в конической части выбирают в зависимости от диаметра кристалла, высота не превышает 50,0—60,0 мм. Нужно отметить, что форма и размеры экранов ничем не обоснованы, и часто назначаются произвольно. Поэтому иногда коническая часть выполняется в виде цилиндра или обратного конуса и др. [c.219]

Отдельные части прибора должны быть расположены таким образом, чтобы при работе прибора жидкость не задерживалась в капельнице. Для этого детали, расположенные в верхней части прибора, должны быть размещены возможно более компактно — трубка 8 должна иметь небольшой наклон, а расстояние между краном и капельницей должно быть минимальным. Кроме того, трубка 4 должна быть достаточной высоты. Рекомендуется делать эту трубку диаметром 4—6 мм и высотой 30—50 сл1. Объем куба выбирается в пределах 100—300 мл в зависимости от количества отбираемой пробы пара. [c.30]

Длина или высота цилиндрической части аппарата измеряется расстоянием между швами, приваренных к обечайке днищ. Соотношение между диаметром и длиной или высотой цилиндра выбирается в зависимости от назначения аппарата и размеров помещения. [c.324]

В настоящее время в основном применяют цилиндрические одноярусные адсорберы (рис. 4.9). Такой аппарат представляет собой колонну высотой около 4 м. Верхняя часть ее соединена с царгой, имеющей диаметр, в 1,5—2 раза больший диаметра основной колонны. В зависимости от диаметра колонны коническое днище имеет центральный угол 30—60°. Непосредственно над коническим днищем устанавливается распределительная решетка с отверстиями 5—10 мм и шагом отверстий около 10 мм, на которую загружается активированный уголь с размером частиц 0,25—I мм и преимущественным содержанием фракции 0,5— [c.138]

Обычно одновитковые спирали дают в.э.т.т. 3—7 см, но-в некоторых случаях эта величина может достигнуть 1,5 см и меньше, в зависимости от конструкции колонки и диаметра спиралей. Последний фактор имеет значение не меньшее, чем в случае насадки из стеклянных колец. Так, было показано, что колонка с насадкой из одновитковых спиралей диаметром 2,4 мм,. сделанных из стальной проволоки толщиной 0,25 мм, имеет в.э.т.т. 2,2—2,6 см (56—67 теоретических тарелок при высоте рабочей части колонки 150 см) уменьшение же диаметра спирали до 1 мм дает улучшение эффективности примерно в 2 раза в.э.т.т. равна 1,2—, 4 см (20 — 23 теоретических тарелки при высоте колонки 28 см). Стеклянные спирали такого размера [c.124]

Предохранительная арматура. К ней относятся предохранительные клапаны, предохранительные мембраны, обратные клапаны. Предохранительные клапаны служат для предотвращения недопустимого превышения давления в аппаратах и трубопроводах. Прн давлении выше установленной нормы клапан открывается и сбрасывает часть пара (газа) в атмосферу или в специальную выхлопную линию. Поскольку поступление рабочей среды в аппарат не прекращается, пропускная способность клапана должна быть не меньше возможного поступления среды. В зависимости от способа уравновешивания давления различают клапаны рычажные (грузовые) и пружинные. Клапаны подразделяют в зависимости от количества тарелок на одинарные и двойные, от высоты подъема — на малсшодъемные, у которых высота подъема тарелки 0,05 диаметр седла, и полиоподъемные, имеющие высоту подъема 0,25 диаметра седла. Малоподъемные клапаны применяют в тех случаях,, когда безопасность работы установки обеспечивается небольшим количеством сбрасываемой среды полноподъемные — в тех случаях, когда необходим большой сброс среды. Пру> инные клапаны более компактны по сравнению с грузовыми, однако усилие пру-жино1 (а следовательно, и настройка клапана) могут со времене.м изменяться, поэтому пружинный клапан менее надежен. [c.267]

Количество откачиваемого загрязненного смолами солярового дистиллята автоматически регулируется в зависимости от положения уровня жидкости на нижней сборной тарелке. Для промывки этой тарелки осуществляется рециркуляция части дистиллята (см. рис. 17). На верхней сборной тарелке имеются четыре патрубка для прохода паров, а на нижией — девять. По мзре загрязнения брызгоуловителя перепад давления увеличивается и условия для получения битума требуемых качеств ухудшаются, особенно тогда, когда гидравлическое сопротивление сетчатого фильтра начинает превышать 26 мм рт. ст. Размеры вакуумного испарителя с орошаемым брызгоуловителем внутренний диаметр вверху 4,6 м, внизу 1,5 м, высота верхней цилиндрической части корпуса 12 м, нижней 3,6 м [120]. [c.53]

При конструктивном расчете скрубберов, так же как и у декарбо-низаторов, определяют диаметр и высоту насадочпой части, а также диаметр и высоту его нижней части. Скорость воздуха, отнесенная ко всему сечению насадочной части, принимается в пределах 0,15 — 0,05 м1сек, а время соприкосновения воздуха со щелочью должцо составлять 30—60 сек. Производительность циркуляционного насоса подбирается по плотности орошения, которая должна лежать в пределах 40—80 м 1ч раствора щелочи на 1 поперечного сечения насадочной части скруббера. Диаметр и высота нижней части скруббера выбираются в зависимости от времени между заменой использованного раствора щелочи, которое принимают равным 3—4 суткам. [c.173]

Недостатком насадки Гроссе-Ётрингхауза является ее относительно высокая стоимость, обусловленная тем, что изготовлять спирали диаметром и высотой менее 2 мм весьма затруднительно. Кроме того, вследствие возможной коррозии тонкой проволоки в качестве материала насадки часто необходимо использовать дорогостоящую нержавеющую сталь У2А. Наибольшей эффективностью разделения обладают насадки с элементами размером 1,3—2 мм. Они имеют ВЭТС от 1 до 1,6 см. Если элементы спиральной насадки должны иметь диаметр и высоту 2 мм и менее, то применяют проволоку толщиной 0,15—0,2 мм. В зависимости от размеров участков спиралей для колонны объемом 1 л необходимо следующее число элементов насадки [c.411]

Критерием возможности щтамповки высадкой является отношение ho/do (ho, do — высота и диаметр высаживаемой части соответственно). В зависимости от объема получаемого при высадке утолщения для предупреждения продольного изгиба заготовки процесс выполняют за один или несколько переходов. За один-два перехода высадки изготовляют детали простой формы (заклепки, винты, болты), за три — шесть переходов — детали сложной формы с головкой большого диаметра и малой высоты, длинные полые и другие детали. [c.153]

Схемы выполнения конструкции реактора приведены на рис. 188. Реактор представляет собой цилиндрический аппарат обычно с полушаровыми или коническими днищами. В зависимости от производительности диаметр реакторов равен 2,5—12 м. Высота цилиндрической части аппарата 10—16 м. Отношение высоты аппарата к диаметру 1.4—4,0, причем меньшее значение принимают для реакторов большого диаметра. Корпус аппаратов изготовляют из углеродистых сталей, если температура степки не превышает 475°С,. прн коррозиоипо-активном сырье применяют биметалл. В ряде случаев изнутри аппараты снабжают теплоизоляциопной футеровкой. [c.220]

Диаметр реакторов каталитического крекинга может меняться от 2,5 до 12 м, а высота цилиндрической части — от 10 до 16 м. Отношение высоты реактора к диаметру слоя находится в пределах 1,4—4,0. Реакторы с объемом цилиндрической части 1000—1400 м перерабатывают в сутки до 6000 г сырья. В псевдоожиженном слое может находиться от 20 до 50 г катализатора на каждые 1000 т1сутки перерабатываемого сырья в зависимости от активности катализатора, давления и т. п. При каталитическом крекинге углеводородов необходимо иметь в виду, что объем продуктов реакции в 2,5—3 раза превышает объем паров исходного сырья. [c.359]

Реактор имеет цилиндрический корпус с верхним полушаро-вым и нижним коническим днищами. В зависимости от производительности диаметр аппарата может достигать 12 м при высоте цилиндрической части корпуса 10—16 м. Изнутри в ряде случаев корпус покрывают теплозащитной футеровкой. Реактор имеет следующие основные зоны зону ввода и распределения сырья и катализатора, реакционную зону, отстойную зону, зону размещения циклонов и зону отпарки. [c.385]

С. Замечания. В области чисел Пекле Pe=Re Pr< <500-г-1000 экспериментально определенные в плотно-упакованных слоях коэффициенты теплоотдачи от частиц к жидкости оказываются значительно ниже величин, рассчитанных с помощью (2). Большое число таких экспериментальных результатов проанализировано и обобщено в [6]. Отличие между теорией и экспериментом объяснено в [7] с помощью простой модели, учитывающей неравномерность порозности слоя. Модель рассматривает плотно-упакованные слои из неравномерных частиц со средней порозностью г]5, в которых малая часть общего поперечного сечения имеет большую порозпость. Поскольку градиент давления, приложенный к плотноупакованному слою, одинаков, скорость будет заметно больше в сечении с большей порозностью, особенно в области низких чисел Рейнольдса. Большинство экспериментальных данных в [6] свидетельствует о том, что, даже если местные коэффициенты теплоотдачи в обеих частях слоя вычисляют, используя уравнения (2), средние коэффициенты теплоотдачи для неоднородной системы будут намного меньше, хотя и будут обладать теми же характерными зависимостями от числа Пекле н отношения диаметра частиц к высоте слоя. [c.259]

Для характеристики пен в технологической практике кроме устойчивости часто используют такие показатели, как дисперсность (средний диаметр пузырьков газа) высота столба пены (определяется продуванием газа через жидкость в цилиндре стандартных размеров) продолжительность существования отдельного пузырька пены кратность пены и т. д. Чаще всего для характеристики пен используют понятие кратность пены р, определяемое отношением объема пены к объему жидкости Ущ, из которой она образовалась Р = VJ Vш В зависимости от значения р пены относят к влажным (Р <3 10) и сухим ( 3 > 1000). Пены имеют разнообразное применение. Их используют при обогащении полезных ископаемых флотацией, при стирке и мойке, при тушении пожаров, в производстве высокопористых строительных и изоляционных материалов (пенобетон, пеностекло), в производстве пенопластов (поролон, винипор, пенополиэфиры, пенополистирол, пенорезина, пеноэпоксиды, пенофенопласты) и т. п. [c.289]

Гребенки обычно изготовлены из толстостенных печных труб диаметром 100 мм (или стальных досок такой же высоты) и тяг диаметром 20-2 5 мм.Для соединения гребенок между собой используют скобы, захваты или другие аналогичные приспособления. При помощи лебедки с тяговым усилием около 100 кН вытягивают первую гребенку, отрывая часть сцепленного с ней коксового пирога.Отколовшийся кокс вместе с гребенкой движется к вьп рузочному люку, и через 200-400 мм (в зависимости от длины скобы или захвата) происходит сцепление со второй гребенкой, отрывающей следующую часть коксового пирога, и т. д. [c.150]

Реометр — весьма распространенный лабораторный прибор. Он служит для измерения скорости газового потока и представляет собой манометрическую трубку (рис. ХХХП.15), имеющую в верхней части диафрагму или капилляр. В зависимости от скорости газовой струи и диаметра капилляра или диафрагмы в одном из колен реометра (ближайшем к выходу газа) происходит больший или меньший подъем жидкости. Этот подъем жидкости тем больше, чем больше скорость газового потока и чем меньше диаметр диафрагмы или капилляра. Поэтому нри работе с небольшими скоростями газового потока следует пользоваться узкими капиллярами и диафрагмами . Высота поднятия жидкости во время работы реометра зависит и от величины удельного веса жидкости-наполнителя реометра. [c.823]

КОЛОННЫ тарельчатого типа оборудованы каскадными, жалюзий-ными, клапанными илу сетчатыми тарелками. В верхней и ниж ней частях колонн имеются свободные зоны для отстаивания соответственно рафинатного и экстрактного растворов. Высота колонн— от 12 до 35 м, диаметр — от 2 до 5 м н зависимости от производительности. [c.102]

Следовательно, большая часть материала удерживается трением о стенки бункера. Максимальное давление пропорционально диаметру бункера и обратно пропорционально коэффициенту трения о стенку. На рис. 8.8 представлена экспериментальная зависимость давления от высоты слоя сыпучего материала при загрузке гранул полистирола в цилиндрический бункер диаметром 254 мм [10]. Были предприняты (с переменным успехом) другие попытки проверить справедливость уравнения Янсена, но форма кривой, предсказанная моделью, обычно подтверждалась [4]. [c.232]

Для получения сравнимых результатов статическую задержку, а также динамическую и общую задержку жидкости лучше давать в расчете иа одиу теоретическую 1ели реальную тарелку. В литературе имеется мало сведений о зависимости задержки от нагрузки. Коллинз и Ланц [164] приводят данные (рис. 98) для колонки Олдершоу с ситчатыми тарелками диаметром 28 мм при наличии 30 реальных тарелок. В зависимости от нагрузки задержка колеблется между 43 и 60 мл, поэтому моншо считать, что па реальную тарелку приходится в среднем 1,4—2,0 лы и на теоретическую тарелку 2,5—3,5 мл. По измерениям автора в насадочных колонках задержка на одну теоретическую тарелку имеет величину того я е порядка, как это видно из рис. 100, показывающего зависимость задержки к-гептана (в мл) при 97° от нагрузки нри давлении 730 мм рт. ст. [1551 прп этих опытах диаметр колонки составлял 19 мм, а высота ректифицирующей части — 812 мм. [c.175]

Иа рис. 2 приведена зависимость мииимально потребного количества вводимого тепла нри тепловой обработке от высоты столба жидкости в скважиие (при диаметре открытой части ствола скважины 299 мм и производительности нагревателя 120—170 тыс. ккал/ч), определенная экспериментальным путем ири тепловой обработке огневыми нагревателями. [c.78]

По сравнению со скребковым кристаллизатором размеры колонны относительно малы. Общая высота колонны редко превышает 0,9 м. Диаметр колонны также очень мал, учитывая ее производительнЪсть. В зависимости от конкретного применения съем кристаллического продукта изменяется в пределах 2000—6000 л/час на 1 поверхности. Максимальная величина указана на основе опыта эксплуатации колонны в условиях промышленной установки производства нараксилола. Поршень, совершающий возвратно-поступательное движение от гидравлического привода, при восходящем ходе пропускает поток пульпы из кристаллизатора в колонну. При ходе вниз поршень сжимает кристаллическую пульну и тем самым выдавливает маточный раствор через фильтр, смонтированный в стенке колонны. Затем поршень продолжает проталкивать сравнительно сухой слой кристаллов в низ колонны, где он непрерывно плавится при помощи обогревающих змеевиков. Следовательно, основание колонны ниже зоны нагрева заполняется жидким продуктом высокой чистоты. Путем дросселирования на выходе потока этого продукта с низа колонны часть жидкости снова продавливается вверх через нисходящий слой кристаллов эта жидкость выполняет функции орошения. Противоточная обработка слоя загрязненных кристаллов частью чистого жидкого продукта при- водит к установлению массообмена при кристаллизахщи и плавлении и повышает до весьма высокого уровня чистоту кристаллов, поступающих в зону плавления. [c.98]

Зависимость чувствительности от диаметра ампулы вполне очевидна, но существует еще од1ю измерение активного объема дачика-вьгсо/иа, о которой часто забываюг. Усовершенствованные в последние годы конструкции магнитов сделали возможным использование более высоких катушек это позволило повысить паспортную чувствительность спектрометров, получаемую на стандартных тестовых образцах. Но увеличение высоты катушки может и ие повысить чувствительность, [c.85]

На рис. 63 схематически изображена стандартная распылительная сушилка. Сушильная камера выполнена в виде вертикального стального цилиндра 5 с верхним и нижним усеченными конусами. Высота цилиндрической части сушилки 12 - 20 м, диаметр в зависимости от производительности от 2 до 8 м, В верхней части суивдпки имеются два кольцевых коллектора 2 (две ступени), установлен лх на разных уровнях. В них под давлением поступает композиция. От коллекторов отводятся патрубки, которые заканчиваются форсунками. Каждый патрубок оснаш,ен запорной арматурой, служащей для отключения форсунки или ввода ее в работу. [c.209]

Размеры огнеупорного туннеля для плоскосимметричных горелок определяются также в зависимости от размеров выходного отверстия горелочной головки. Ширина входной части туннеля принимается равной ширине отверстия головки, а его высота должна быть примерно в 5—6 раз больше высоты того же отверстия. Длину туннеля находят, пользуясь приведенным выше соотношением, подставляя в него вместо диаметра соответствующее значение высоты плоскосимметричного туннеля. [c.196]

Диаметр колонки в зависимости от размеров плит формы можно также выбирать по ГОСТ 22065-76. Длина колонок пресс-форм, предназначенных для реактопластов, должна превышать высоту пуансона и длину проекции наклонной колонки на направление смыкания, чтобы при замыкании формы колонки не повредили оформлякщие элементы, ползуны. Диаметр рабочей части направляющей втулки должен бЫть не менее 1,5 ё. [c.216]

Осветлитель ЦНИИ-3 представлен на рис. 29. Это вертикальный цилиндрический аппарат высотой 10,5 и диаметром 4,5 м с коническим днищем. Верхняя часть аппарата имеет больший диаметр, чем нижняя, и они соединены между собой раструбом. На верхнем обрезе аппарата укреплен переливной желоб для сбора осветленнога рассола. Внизу в конусной части имеется перегородка, под которой расположен шламоприемник. Он соединен с полостью осветлителя открытой сверху вертикальной трубой, служащей для перетока шламового фильтра из полости аппарата в шламоприемник. Высота,, на которой устанавливается верхний обрез трубы, регулируется с помощью телескопической приставки в зависимости от крупности частиц осадка в шламовом фильтре. Это регулирование позволяет установить трубу так, чтобы основное количество шлама переходило бы по телескопической трубе в шламоприемник. [c.87]

Необходимо отметить, что химический состав древесины одной и той же породы (ботанического вида) не является строго постоянным и изменяется в зависимости и от других факторов геофафического района обитания, условий произрастания, возраста дерева, а иногда и времени рубки. Даже в стволе одного и того же дерева могут наблюдаться заметные различия в содержании отдельных компонентов как по высоте ствола, так и по его диаметру. Древесина корней и ветвей отличается по составу от древесины ствола. По высоте ствола различия в химическом составе древесины невелики и наблюдаются, главным образом, в отношении гемицеллюлоз. Содержание гемицеллюлоз несколько выше в вершинной и комлевой частях по сравнению со средней частью ствола. Различия в составе древесины по диаметру ствола связаны в основном с образованием ядровой древесины (см. 8.4.2). В отношении влияния возраста деревьев на состав древесины имеющиеся в литературе данные довольно противоречивы. Влияние географической зоны произрастания дерева данной породы на химический состав древесины в целом незначительно. Отмечаемые колебания средних данных (в пределах 1... 2%) не превышают колебаний в значениях массовых долей отдельных компонентов (которые иногда дос- [c.188]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология