Гидродинамика сухих

В настоящее время опубликовано сравнительно небольшое число работ, посвященных систематическому исследованию гидродинамики сухих и орошаемых регулярных насадок. [c.61]

Гидродинамика сухих насадок [c.489]

Гидродинамика насадоч ных аппаратов. Между газом (паром) и жидкостью, движущимися по насадке, возникают силы трения, которые увеличиваются с возрастанием относительной скорости движения фаз. Взаимодействие между фазами ведет к повышению гидравлического сопротивления Ар при двухфазном движении по сравнению с сухой неорошаемой насадкой (рис. 20). [c.66]

Ш Гидродинамика тарелок. На рис. 183 приведена зависимость сопротивления сухой и орошаемой провальной тарелки от скорости газа. В зависимости от скоростей потоков жидкости и газа на провальных тарелках возникают различные гидродинамические режимы. Режим первый 1 (см. рис. 183) можно определить как режим смоченной тарелки . Он возникает при низких скоростях газа и жидкости. Жидкость контактирует с газом только на поверхности пленки [70]. Сопротивление тарелки в этом режиме при постоянном орошении изменяется примерно пропорционально квадрату скорости газа (см. рис. 183). При различном орошении сопротивление тарелки [c.375]

А. А. Александровский [12], [13] изучал потерю напора в аппарате данного типа и получил следующие результаты потеря напора в сухом, неподвижном роторе может быть определена при помощи обычного уравнения гидродинамики [c.298]

Исследование гидродинамики проводили на стендовой установке по методике, описанной ранее как для сухой, так и для орошаемой насадок [3]. В качестве рабочей среды использовали систему воздух — вода с последующим пересчетом на коксовый газ — поглотительное масло. [c.28]

С использованием общих положений гидродинамики было составлено отношение гидравлических сопротивлений сухой и орошаемой насадок для одного и того же расхода газа. А с учетом выводов Семенова П. А., а также Шервуда Т. К. и Джиллиленда Е. Р. о равенстве коэффициентов трения газа при взаимодействии с твердыми и жидкими поверхностями при скорости последнего до 5 м/с [4] были проведены расчеты гидравлического сопротивления орошаемых насадок. Результаты расчетов хорошо согласуются с данными полупромышленных исследований (отклонение не более 5,5%). [c.30]

Гидравлическое сопротивление неорошаемых сухих контактных устройств определяется в основном потерями напора на преодоление местных сопротивлений в виде сужения, поворотов и расширения потока и рассчитывается по известным соотношениям из гидродинамики однофазных потоков [c.163]

Полученное выражение аналогично уравнению Бернулли в гидродинамике. Левая часть уравнения (1.38) показывает падение полного давления потока самого нижнего слоя пены на поверхности распространения, а правая часть выражает эти потери через силы сухого и вязкого трения. [c.32]

Гидродинамика тарелок. На рис. 148 приведена зависимость сопротивления сухой и орошаемой провальной тарелки от скорости газа. В зависимости от скоростей потоков жидкости и газа на провальных тарелках возникают различные гидродинамические режимы. [c.279]

Далее для заданной производительности сушилки по сухому продукту определяют требуемое количество сушильного агента. Габариты аппарата рассчитывают известными способами исходя из гидродинамики псевдоожиженного слоя. [c.262]

Однако в связи с недостаточной изученностью процесса центрифугирования его моделирование весьма затруднительно. Изменение геометрических размеров центрифуг при моделировании приводит к существенному изменению гидродинамики процесса, а следовательно, к расхождению теоретических и опытных данных. Вместе с тем проведенные нами исследования показали, что для оценки эффективности задержания сухого вещества можно использовать данные, полученные на лабораторных стаканчиковых центрифугах. [c.85]

Все многообразие процессов и явлений, наблюдаемых при трении твердых тел, заключено между трением ювенильных поверхностей и гидродинамическим трением. Под трением ювенильных (идеально чистых) поверхностей понимают трение поверхностей при полном отсутствии между ними третьей фазы, способной выполнять функцию смазочной среды. Термин гидродинамическое трение определяет процессы, происходящие в присутствии смазочной среды, поведение которой подчиняется законам гидродинамики ламинарного потока жидкости, в первую очередь уравнению Ньютона. Этот термин определяет процессы трения, характеризуемые вязкостью как важнейщим физико-химическим свойством смазочной среды. Между двумя указанными предельными состояниями фрикционной системы, т. е. между сухим и жидкостным трением, существует гранич1н0е трение , наблюдаемое в том случае, когда тонкий слой смазочной среды, разделяющий трущиеся поверхности, находится в границах их влияния на смазочное вещество. [c.223]

Наличие смазки начительио С1 нжает механический износ, гак как ири достаточной толщине смазочного слоя трение деталей одна о другую заменяется трением слоев смазки. Например, для пары сталь—бронза износ при наличии смазкн уменьшается примерно в 30 раз по сравнению с износом, имеющим место при отсутствии смазки. Даже кратковременное отсутствие смазки приводит к резкому повышению износа и заеданию деталей. Выделение больших количеств теплоты при трении без смазки приводит к выплавлению баббита из подшипников скольжения и заклиниванию. В зависимости от толщины и характера слоя, образуемого смазкой, возможны следующие виды трения жидкостное (полное разделение трущихся поверхностей смазкой), полужидкостное (смазка покрывает только часть полной поверхности трущихся деталей), полусухое (большая часть поверхности деталей не имеет смазки и лишь небольшая часть поверхности имеет смазку), сухое (смазка отсутствует полностью), граничное (слой смазки настолько тонок —менее 0,1 мкм, что его свойства не подчиняются законам гидродинамики). [c.43]

Движущая сила тепло- и массообмена (А< и АС) в уравнениях (II.1)—(И.З) по аналогии с массопередачей (абсорбция, десорбция) определяется в зависимости от взалмного направления потоков жидкости и газа, а также от принятой гидродинамической модели перемешивания. Для пенных аппаратов, как и для других реакторов со взвешенным ( кипяш,им ) слоем, общепринятой служит схема движения потоков в виде перекрестного тока. Для перекрестного тока выведены многие теоретические зависимости, характеризующие гидродинамику пенного слоя, а также массо-и теплообмен в слое пены [178, 234, 235]. Для пенных аппаратов с переливами, т. е. при перекрестном направлении потоков на одной тарелке, движущую силу сухой теплопередачи можно определять по формуле Позина [222, 232—235] [c.92]

Хатмуллина Ф.Г., Сухов С.В., Походенко Н.Т. Гидродинамика движения газожидкостного потока внутри модели реактора.- /В сб. Проблемы переработки и исследования нефти и нефтяных остатков.- Уфа, 1982.-С 139-143. [c.175]

Важное влияние на допускаемый унос жидкости оказывает относительная поверхность перфорации. Однако влияние ее как самостоятельного фактора еще не изучалось. Этот параметр можно изменить двумя способами заглушением части поверхности тарелки или изменением шага между отверстиями перфорации. При первом способе изменяется эффективный диаметр колонны и пропорционально должна измениться скорость пара. Изменение шага между отверстиями перфорации должно вызвать значительное изменение гидродинамики тарелки. Соображения, приведенные на стр. 157, можно расширить, включив наряду с поверхностью ухода пара также поверхность выделения жидкости между отверстиями перфорации. Уменьшение шага между отверстиями перфорации утиеньшает величину поверхности выделения жидкости и затрудняет рециркуляцию жидкости обратно па тарелку. Если шаг между отверстиями слишком мал, то жидкость окажется отжатой от поверхности тарелки, тарелка будет сухой и пена может занять весь объем до лежащей выше тарелки. Это необязательно должно привести к захлебыванию, так как пена все же будет перемещаться в направлении потока жидкости. Работа тарелки в этих условиях возможна, но она крайне неустойчива. Общий результат увеличения поверхности перфорации скажется в увеличении допускаемой нагрузки по пару, по меньше, чем соответствует прямой пропорциональности. [c.161]

Другим качественным подтверждением отсутствия взаимодействия потоков пара и жидкости в определенных гидродинамических режимах являются результаты исследования гидродинамики, представленные на рис.16. Как видно на рис.16,при посгоянной плотности орошения L =1420 кг/м час в интервале нагрузок по пару 700-4500 кг/м час линии гидравлического сопротивления орошаемой и сухой насадок параллельны и перелом на кривей стсутотвует, что подтверждается также опытами по определению удерживающей способности насадки. При изменении нагрузки по пару до 4500 кг/и час величина удерживающей способности насадки оставалась практически постоянной. Аналогичные результаты получены и при L = 2840 кг/и час. Полученные данные говорят об отсутствии или, по крайней мере, незначительном влиянии скорости пара на поверхность контакта фаз. [c.41]

Результаты исследования гидродинамики ПТ и ДПТ показали, что в отличие от ПТ, где величину общего сопротивления определяет сопротивление сухой тарелки (рис. 3), доля непроизводительных знергетичес- [c.51]

Совершенно недостаточтм масттабы отечественных работ в области абсорбционной техники, которая дола на развиваться и усовершенство-1 аться с учетом технологических взаимосвязей между нефтяной и хими ческой отраслям1т промышленности. Должны быть продолжены и углублены исследования гидродинамики абсорбционного процесса разработаны более совершенные типы абсорбционной аппаратуры, обеспечивающей максимальное развитие рабочей поверхности фазового обмена изучена поглотительная способность различных масел, а также растворителей для очистки промышленных газов изучена кинетика абсорбционного процесса для разработки обобщенного метода расчета аппаратуры, выявлены оптимальн].ю параметры нроцесса абсорбции углеводородов поглотительными маслами разработаны новые установки, обеспечивающие более четкое разделение углеводородных смесей с учетом требований химической промышленности изучены пути использования избыточного давления сухих газов на выходе из абсорберов для получения холода и т. д. [c.181]

Это особенно важно для анизотропных растворов, когда при прохождении прядильного раствора через фильеру происходит значительная ориентация жидкокристаллических агрегатов, реализуются большие филь-еркые вытяжки и при попадании в осадительную ванну только фиксируется ненапряженная и уже ориентированная волоконная заготовка [26, с. 93]. По-видимому, всем вышесказанным можно объяснить чрезвычайно высокие механические показатели свежесформованных волокон типа ПФТА, которые не подвергались дополнительному вытягиванию или термообработке (глава 3). К числу недостатков сухо-мокрого способа получения термостойких волокон из высококонцентрированных анизотропных растворов полиамидов следует отнести сложность технологического процесса и его аппаратурного оформления. Ряд технологических особенностей сухо-мокрого формования, принципиальных схем, влияние гидродинамики, воздушной прослойки и других факторов на стабильность процесса рассмотрен в обзоре [30]. [c.99]

Трихлорацетат натрия. Трихлорацетат натрия (ТХАН) поступал на сушку в виде 50%-ного раствора. Ввиду склонности сухого продукта к разложению = 165° С) температура воздуха на входе в сушилку не должна превышать 175° С. Температура уходящего воздуха определялась исходя из минимальной температуры, при которой не нарушалась гидродинамика процесса, и она зависела от соотношения между количеством поступающего раствора и массой слоя. Практика показала, что это соотношение приблизительно равно единице, а время пребывания материала в сушилке 2 ч. [c.219]

СКОЙ форсунки. Механизм процесса можно приближенно представить следующим образом раствор попадает на поверхность гранул, влага испаряется, вследствие чего размер гранул увеличивается. Но наряду с этим в слое образуются новые частицы за счет истирания и раскалывания сухих гранул, а также испарения капель, не попавших на гранулы. Эти частицы являются центрами образования новых гранул. При сушке ТХАН скорость роста гранул превышает скорость образования новых центров, поэтому нарушается гидродинамика процесса. Для обеспечения устойчивости процесса был испытан воздушный сепаратор, отгружающий крупные частицы и возвращающий мелкие в слой. В зависимости от требований к размерам гранул выгружаемого продукта подбиралась соответствующая скорость воздуха в сепараторе. Одновременно с сепарацией происходило охлаждение высушенного продукта. [c.209]

Дымовые газы удаляются из аппарата РКСГ вытяжным вентилятором и после сухой пылеочистки в циклонах и скруббере, орошаемом аммофосной пульпой, выбрасываются в атмосферу. При получении гранулированного продукта в этом аппарате основными параметрами являются влагосодержание и гранулометрический состав готового продукта. Для поддержания этих параметров стабилизируются температурный и гидродинамический режимы сушки и гранулирования температура пульпы перед распылителем температура теплоносителя температура в кипящем слое гидродинамика распыла, определяемая соотношением расходов теплоносителя и пульпы аэродинамика факела, на которую, кроме соотношения расходов теплоносителя и пульпы, воздействует поток возвращаемых газов вес материала в кипящем слое. [c.182]

Гидродинамика взвешенного слоя сухой насадки. Кривые взвешивания сухой насадки из шаров диаметром более 6 мм (рис. 111.3) аналогичны кривым взвешивания зернистых материалов с размером частиц до 3 мм (45, 46, 59, 60]. Отличительной осо нностью кривых взвешивания шаров является то, что непосредственно после точки начала взвешивания наблюдается некоторый рост гидравлического сопротивления слоя насадки с увеличением линейной скорости газа. По-видимому, этот рост сопротивления является следстви- [c.134]

Системы из двух или большего числа фаз называют гетерогенными (от гр. heterogenes — разнородный) или многофазными. Смежные фазы гетерогенной системы отделены межфаз-ными поверхностями раздела, на которых свойства системы (состав, плотность, вязкость и т. д.) меняются скачком. Реально свойства фаз меняются на границе не скачком, а на протяжении слоя конечной толщины, составляющем обычно несколько межмо-лекулярных расстояний [134]. Поэтому иногда говорят об отдельной поверхностной фазе, характеризуемой специфическими свойствами (например, вязкостью), обладающей собственной массой и, следовательно, имеющей собственную динамику [134-141]. Однако в макроскопической гидродинамике гетерогенных систем обычно используют представление о разделяющей поверхности, не имеющей толщины. При этом, как правило, пренебрегают сингулярным распределением избыточных (по Гиббсу) величин, так что уравнения сохранения вырождаются в систему граничных условий на поверхности раздела объемных фаз. Примерами гетерогенных систем являются смесь воды со льдом, смесь практически не растворимых друг в друге жидкостей (например, вода-бензол), влажный пар (смесь кипящей жидкости и сухого насыщенного пара), композиционные материалы. [c.215]