Сеченова уравнение

Уравнение Д. Бернулли. Уравнение Д. Бернулли является частным случаем закона сохранения энергии для идеальной жидкости. Это уравнение показывает, что полная механическая энергия струйки представляет собой сумму потенциальной (давления и силы тяжести) и кинетической энергий и остается постоянной вдоль струйки идеальной жидкости, одинаковой во всех ее сечениях. Уравнение Бернулли имеет такой вид [c.13]

Как видно пз рисунка, оптимальная температура процесса в изотермическом трубчатом реакторе лежит между равновесной температурой при и температурой, при которой скорость превращения на выходе пз реактора максимальна. Это значит, что только для одного поперечного сечения уравнение (VI, ) обосновано поэтому при прочих равных условиях объем изотермического трубчатого реактора больше, чем объем трубчатого реактора с оптимальным температурным профилем. Хорн 1 рассчитал отношение этих двух объемов для экзотермических обратимых реакций первого и второго порядков. [c.211]

Поскольку в промышленных аппаратах < Яд (рис. 48) и в верхней емкости на участке кд образуется газожидкостная смесь с некоторой средней плотностью по всему ее сечению, уравнение (IV. ) можно привести к виду [c.87]

Для объема колонны, находящегося ниже произвольного межтарельчатого сечения, уравнения материального баланса имеют вид [c.351]

При ламинарном режиме течения парагазовой смеси по трубам круглого сечения уравнения (2.5.19) — (2.5.23) легко преобразуются (пренебрегаем толщиной пленки конденсата по отношению к внутреннему диаметру труб) [c.74]

Для прямоугольного сечения уравнение приобретает такой вид [c.166]

Поскольку условия равновесия элемента в очаге деформации различны в зависимости от его расположения по отношению к осевой плоскости валков и нейтральному сечению, уравнения были составлены для различных вариантов сближение (+ф) и раздвигание (—ф) валков, нейтральное сечение находится перед осевой плоскостью и за ней, считая по направлению прокатки. [c.40]

Расчет потока в трубе вблизи входного отверстия можно также производить при помощи уравнения количества движения (6-8). Для труб круглого сечения уравнения количества движения выводятся и решаются для асимметричного потока. [c.195]

Уравнение (6.83) является аналогом закона Стокса для распределения скоростей в потоке при течении жидкости по каналам круглого сечения [уравнение (6.18)]. Следует отметить, что все изменения скорости в соответствии с уравнением (6.83) происходят на очень малой толщине стекающей по вертикальной стенке пленки жидкости, поскольку 5 обычно порядка одного миллиметра и меньше. [c.129]

Для этого составляют для каждого из этих сечений уравнения материального и теплового балансов. [c.399]

Существенно, что при течении потоков внутри замкнутых каналов (внутренняя задача) понятие пограничного слоя, строго говоря, неприменимо, поскольку распределение скорости по поперечному сечению потока оказывается монотонным. Это обстоятельство иллюстрируется имеющимся аналитическим решением упрощенного уравнения Навье — Стокса для стационарного ламинарного потока в круглой горизонтальной трубе постоянного сечения. Уравнение Навье—Стокса в этом случае упрощается до следующего вида [c.10]

Для трубопроводов круглого сечения уравнение (П-60) можно привести к виду [c.146]

Если О не зависит от концентрации диффундирующего компонента, то для пленки постоянного сечения уравнение (3) можно проинтегрировать таким образом, получаем [c.77]

В случае трубопровода круглого сечения уравнение (17) принимает вид - [c.20]

Для образца прямоугольного сечения уравнение принимает вид [c.256]

Для прямоугольного сечения уравнение (12-12) записывается так [c.527]

Число молей /, проходящее через единицу площади поперечного сечения за единицу времени, было уже рассчитано в разделе 226 и представлено уравнением (22-10). Мы ограничимся рассмотрением поперечных сечений кюветы, через которые суммарный поток равен нулю. Для таких поперечных сечений уравнение (22-10) принимает вид [c.441]

Зависимость коэффициента сопротивления Х от режима те-яения (Ке) и относительной шероховатости вз/ё) графически представлена на рис. 1.28. Для некруглых труб й = с1э. При ламинарном режиме все трубы гидравлически гладкие. Жидкость скользит по поверхности, огибая выступы шероховатостей. Изменение скорости очень влияет на величину К. Значение Я зависит только от Ке, и для каналов круглого сечения Я = 64/Не [см. формулу (1.63)]. Для каналов некруглого сечения уравнением Дарси — Вейсбаха также можно воспользоваться для расчета потерь на трение при ламинарном режиме, причем X == = Л/Ке, где А — коэффициент, значение которого зависит от формы поперечного сечения. Так, для квадратного сечения А — = 57, для кольцевого сечения Л = 96 и т. д. [c.53]

Следует иметь в виду, что значения скоростей в формуле (III—99) связаны для каждого сечения уравнениями (III—88 и 77а), поэтому их нельзя задавать без учета этих зависимостей. [c.313]

Как было сказано, при радиальном входе наиболее важным является сечение на выходе из колеса. Для этого сечения уравнение расхода представим в следующем виде [c.327]

Газодинамические характеристики элементарной ступени можно получить на основании газодинамических характеристик рабочего и направляющего аппаратов при этом учитывают дополнительные явления, происходящие в зазоре между ними. Если считать, что эти явления уже учтены в расчетах газодинамики элементов при выборе сечений 1, 2 и 3 (см. рис. 202), проходящих через середины зазоров между рабочими и направляющими аппаратами, то, применяя к этим сечениям уравнение энергии в абсолютных скоростях (III—16), получим, как и в центробежных машинах, такие уравнения [c.472]

Трубы эллиптического и треугольного сечений. Уравнение Пуассона (4.16) для некоторых двухмерных областей Д также допускает точные решения в простой форме. Предположим, что уравнением границы области О служит выражение [c.216]

Расчет диссипационного интеграла (7.21), определяющего величину Е , сопряжен с рядом трудностей, обусловленных отсутствием достаточной информации о полях скоростей и напряжений в потоках. В разделе 7.4 были приведены формулы для величины Ед, описывающие потери на трение в фиттингах [уравнение (7.25)] и в прямых каналах постоянного поперечного сечения [уравнение (7.29)]. Представляет интерес обсуждение условий применимости этих формул к следующим двум частным случаям неизотермического течения [c.406]

Установившееся течение идеальных газов в каналах постоянного поперечного сечения, а) Показать, что в случае течения любого газа по горизонтальному каналу с постоянным поперечным сечением уравнение Бернулли [c.426]

Напишем для газа, перемещаемого между выделенными сечениями, уравнение Бернулли [c.33]

Для Трубопровода круглого сечения уравнение (1.19) принимает вид [c.12]

Для рассматриваемых сечений уравнение Бернулли может быть представлено в виде [c.184]

В каждом из сечений потоки обладают определенным уровнем энергии. Применяя закон сохранения энергии, напишем для указанных четырех сечений уравнение баланса энергии, которое в общем виде может быть представлено следующим выражением [c.35]

Для аппаратов с постоянным сечением уравнение (8) преобразуется к следующему [c.6]

Следовательно, искомая концентрация у , удовлетворяющая уравнению (6), при аналитическом расчете может быть найдена только методом последовательных приближений. Это затруднение расчетно-технического характера можно обойти, установив связь между кпд ступени и коэффициентом массопередачи. Для элементарного объема смесителя высотой йН и с площадью сечения / уравнение материального баланса запишется [ ] как [c.204]

Чтобы установить закон распределения внутренних сил по сечению, уравнений статики недостаточно, необходимо рассмотреть условия деформации балки. [c.117]

Уравнения (6-8) и (6-9) широко используются в расчетной практике. Они справедливы только для сравнительно простых процессов. В более общем случае применяют уравнения (6-6) и (6-7). Заметим, что применимость уравнения (6-8) и (6-9) не ограничивается требованием постоянства поперечного сечения. Уравнение (6-8) справедливо и для турбулентного течения. [c.172]

Значения Ми, Ке и Рг определяются при средней температуре жидкости по сечению. Уравнение (IV. 34) используется и для расчета средних значений Мпср, если различие начальной и конечной температуры жидкости не очень значительно. При этом Ми, Ке и Рг определяются при средней температуре жидкости по длине. Расчет средних коэффициентов теплоотдачи в трубах для случая, когда длина трубы больще длины термического входного участка и теплообмен происходит по всей длине трубы, проводится по формуле (IV. 33) с поправками, учитывающими деформацию профиля скоростей вследствие изменения температуры по сечению (направление теплового потока) (р,ст/ 1ши изменение коэффициента теплоотдачи по длине трубы е [c.299]

Для одномерного потока сжпмасмон жидкости (газа), направленного вдоль оси X и проходящего через сечение /, уравнение неразрывности можно выразить в виде [c.52]

Материальный баланс установившегося потока описывается уравнениями расхода (1.24) и (1.25), а для трубопровода с переменным сечением — уравнением неразрывности (1.26) и его разновидностью V = W f == Ш2/2 = onst. [c.29]

Рассмотрпм простой пример, когда скорости в обеих трубах постоянны по сечению. Уравнение (5. 6) переходит в [c.47]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология