Расчет потока

Рис. 1-5. Схема к расчету потоков и концентраций в противоточном массообменном аппарате

Расчет потока произведенной энтропии сводится к интегрированию локального производства энтропии 5/ ° р по контрольному объему подсистемы, где протекает процесс [c.240]

Нагрузка на конденсатор рассчитывается по уравнению теплового баланса колонны (7.172). Для расчета потоков пара и жидкости используются уравнения (7.173), (7.175) [c.334]

Для расчета потоков дистиллята D и кубового продукта W используются уравнения (4.53), (4.57), записанные для компонента, концентрация которого в продуктах разделения задана. При известном составе жидкости состав пара определяется по уравнениям (4.22) и (4.59). [c.334]

Расчет потоков пара и жидкости по высоте колонны производится путем решения уравнений теплового баланса по известному методу постоянных составов [58]. [c.337]

Для расчета потоков пара и жидкости мояшо воспользоваться уравнениями (4.58) и (7.200), для чего из (4.58) необходимо исклю- [c.339]

Пункты 3—6 повторяются при вновь вычисленных профилях концентрации и потоков до тех пор, пока не будет выполнено условие окончания расчетов (равенство суммы концентраций единице или температур на двух последующих итерациях по всей колонне с заданной точностью). Если условие выполняется, то после расчета потока жидкости расчет заканчивается. [c.340]

Расчет потоков пара и жидкости. Определение потоков по высоте колонны производится решением системы уравнений теплового (7.363) — (7.365) и материального (7.357) — (7.359) балансов итерационно от тарелки к тарелке по формулам [c.392]

Выражения, аналогичные (2-81), можно получить и для расчета потока в отпарной части колонны. Величины парового потока и тепловые нагрузки на конденсатор и кипятильник определяются на основании уравнений материального и теплового балансов. [c.130]

Расчет потоков пара и жидкости комплекса колонн. [c.136]

Применяется для расчета потоков на тарелках, псевдоожиженных и стационарных слоев, аппаратов с мешалками [c.38]

З.ЗЛ РАСЧЕТ ПОТОКА В МЕЖТРУБНОМ ПРОСТРАНСТВЕ [c.23]

Для заданного ряда значений LIV и температур количества отдельных комнонентов определяют по уравнениям (111,6) — (111,11). Следует отметить, что с введением тепловых балансов при расчете потоков жидкости и пара последние мои но рассматривать как независимые переменные для всех приближений, начиная со второго. [c.69]

Расчет потоков пара и жидкости по уравнениям теплового баланса требует введения двух дополнительных неизвестных [c.114]

Для облегчения расчетов потока влажного воздуха пользуются понятием объема влажного воздуха Увл, т. е. объема, занимаемого (1+Х) кг влажного воздуха, содержащего 1 кг абсолютно сухого воздуха. В особом случае, когда Х = 0, объем Уп можно определить по газовым законам, приняв, что 1 кмоль сухого воздуха (29 кг) занимает объем 22,4 при нормальных условиях (273° К, 760 мм рт. ст.). Объем У сухого воздуха при любой температуре можно рассчитать по формуле [c.600]

Выражения для расчета потоков пара и жидкости в ступенях могут быть получены следующим образом. [c.56]

Указанное свойство сверхзвуковых потоков означает возможность одномерного рассмотрения и применения изложенных в данной главе методов для расчета потоков с весьма большой неравномерностью. [c.275]

Рост из раствора. При росте из паровой фазы, как мы отмечали выше, расчет потока атомов (молекул) обычно проводят по схеме среда (пар) — поверхность кристалла (подложка) — ступень—вдоль ребра ступени к излому. При росте из раствора может случиться, что одна или несколько стадий в этой схеме обладают существенным сопротивлением тогда могут стать более эффективными другие потоки, например среда—излом, среда— ступень—излом. [c.484]

Однако процесс вычисления объема собственной продукции не сводится к последовательному расчету потоков по каждой нефти и дальнейшему их суммированию. Дело в том, что на каждом НПП в любой фиксированный момент времени перерабатывается определенная [c.120]

Расчет потока переданного компонента в элементе объема аша-рата производится по уравнению (5) и материальному балансу [c.113]

Если константа скорости реакции к велика (например, повысили темнературу реакции), то х становится значительной, больше 0,5—1 (рис. VIII-2), и пренебречь изменением концентрации но радиусу зерна нельзя. В этом случае для расчета потока в зерно (производительности зерна) следует использовать уравнение [c.277]

Расчет потоков пара и жидкости. Расчет потоков ректификационной установки производится в два этапа [39, 40]. На первом определяются потоки, связывающие колонны установки, а на втором — производится расчет собственно потоков для каждой тарелки всех ректификационных колонн. Если все колонны снабжены собственными конденсаторами и кипятилышками, то они могут рассчитываться в любой последовательности, так как все выходящие потоки могут быть определены по исходным данным и уравнениям материального баланса. [c.128]

После задания начального профиля концентраций производится расчет потоков пара и жидкости по высоте секций колоннк по уравнениям материального баланса и далее определяются равновесные температуры и составы паровой фазы (подпрограмма EQUI), потоки и составы пара, необходимые для расчета матрицы коэффициентов системы (6-12). Коэффициенты матрицы вычисляются для каждого компонента последовательно после решения системы (подпрограмма ODIA). [c.388]

Расчеты, проведенные по уравнению (3.47), показывают удовлетворительное совпадение с экспериментом для бинарных и многокомпонентных органических смесей в условиях пленочной ректификации. По мнению Э. Рукенштейна, однако, суммирование диффузионного и термического потоков при расчете потока компонента через границу фаз является некоторьгм упро-шением, не учитывающим взаимодействия этих потоков, что действительно так, поскольку эта модель не имеет теоретического обоснования с точки зрения термодинамики. [c.139]

Поскольку модель, которая здесь рассматривается, в диффузионной среде имеет вид (5.292) —(5.294), причем граничное условие (5.293) заменяется условием (5.326), то из сравнения выражений (5.326) и (5.327) ясно, что результаты расчета потока в замедлителе и падения потока будут такими же, что и полученные для трех простейших геометрий в выражениях (5.296) — (5.301), только отношение (1—а)/(1+а) следует заменить (1—/1)7(1+/г)-13еличина Д, определяемая выражением (5.324), точно равна величине а, которая применялась ранее и определяется выражением (5.250). Величина /2 — новая, которую следует вычислить для систем различной геометрической формы. Заметим, что /2 — это часть нейтронов, пропускаемых образцом, на который падает ноток нейтронов с изотропным угловым распределением, умноженным иа косинус, что делает его более направленным . [c.180]

С. Течения при наличии химических реакций. Хотя ос1 сг пое внимание в данном Справочнике уделяется тепло-обыенпмкам, в которых отсутствует горение, может оказаться полезным краткое обсуждение специальных проблем, возникающих при расчете потоков, в которых су-щсствг нную роль играют экзотермические химические ре-акцип (например, горение топлива). [c.40]

В. Формулировка проблемы расчета потоков падающего и эффективного излучения, В примере, приведенном выше и иллюстрирующем использование угловых коэс1)фициентов, зиачепия плот1Юстей потоком эффектив- [c.469]

Рис. 1-10. Схема к расчету потоков и концентраций в массообмевном аппарате перекрестного тока

Процесс расчета характеристик кожухотрубного теплообменника состоит из вычислений коэффициентов теплоотдачи а и перепадов давлений по обеим сторонам. В этой главе представлены только методы тенлогндравличе-ских расчетов со стороны кожуха. Методы расчетов потоков внутри труб приведены в других разделах. В некоторых случаях, например при использовании пара в качестве тенлоносителя в межтрубном пространстве, коэффициент теплоотдачи а со стороны кожуха обычно известен и теплогидравлический расчет сводится к вычислениям параметров потока г.нутри труб (кото]) ,1с в этнх случаях будут вносить наиб( лее существенпы "[ вклад в термическое сопротивление). Тем не менее метод и последовательность расчетов, приведенные в этой главе, применимы и в этих случаях. [c.22]

Метод расчета потока со стороны кожуха основан на применении факторов теплообмена /, и трения /,-, нолученных из данных для идеальных пучков труб, значения которых корректируются для учета реальной конструкции теплообменного аппарата. Потери давления и теплоотдача [c.45]

Структура потока и пламени. Потоки Qf , которые входит в уравнение теплового баланса, вычисляются но расходу через границы зоны и по удель[юй энтальпии газов при температуре в зоне. Расход газа и модель горения должны быть определены заранее. Этого можно добиться одиим из трех способов из физических представлений, с помощью простых математических моделей для описания турбулентного пламеии [12, 13] или с применением подробных математических моделей на основе уравнений сохранения энергии, массы, импульса и баланса частиц. Дальнейшее развитие зонного метода как полезного инструмента для расчета потока во многом будет зависеть от прогресса в определении структуры потока и пламени в топках по их производительности и расчетным параметрам. [c.120]

Рис. 1-8. Схема к расчету потоков в концентраций в пр1шоточиом массообменном аппарате

На практике объемы камер уменьшаются по направлению к головке (например, вследствие уменьшения шага), и только камеры, находящиеся в непосредственной близости от головки, оказываются заполненными расплавом полностью остальные заполнены частично. Работа экструдера в режиме голодного питания обычно практикуется для того, чтобы можно было управлять процессом и избежать, перегрузок. Метод расчета потока утечек был разработан Константиновым и Левиным [36, 37] и Янсеном [38]. Отметим, что утечки между камерами, уменьшая расход, вызывают интенсивное перемешивание, которое является очень важной особенностью двухчервячных экструдеров. Такое смесительное воздействие возникает как между вершиной гребней одного червяка и основанием другого, так и между боковыми гранями гребней, находящимися в зацеплении. [c.357]

Рассматриваптся способы совмещения процессов многоступенчатой конденсации и многоступенчатого испарения, на примере разделения бинарной смеси аналиаирувтся основные тепловые режимы работы совмещенных ступеней, приводятся алгоритмы и аналитические выражения для расчета потоков и величин подвода тепла и холода. Приводятся возможные аппаратурное офориение процесса и технологические схемы акционирования смеси. Рассматриваются также вопросы оптимального управления отдельными процессами конденсации и испарения. [c.4]

Одновременное рассмотрение г г и т)д создает предпосылки для более экономного использования подводимой энергии с улучшением всех главных показателей работы холодильной установки. При этом возможные пути оптимизации работы установки выявляются расчетом потоков теплоты и массы рабочего вещества с определением параметров состояния во всех характерных точках на каждой отдельной стадии технологической цепочки. Часть данных для расчета устанавливают на основании имеющегося опыта эксплуатации холодильных установок. К таким данным относят к. п. д. машин температурные уровни начала и конца цикла разности температур в теплообменниках количестзо теплоты, поступаюш й в окружающую среду в результате сжатия рабочего тела гидравлические потери и т. д. Для каждой отдельной ступени составляют энергетический и материальный балансы. [c.54]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология