ГАЗОЖИДКОСТНЫЕ СМЕСИ

Ротоклоны. Они эффективно улавливают частицы пыли размером более 2—3 мкм при содержании их более 90%. В ротоклоне контакт газов с жидкостью осуществляется за счет удара газового потока о иоверхность жидкости. При последующем пропускании жидкости в смеси с газом (газожидкостной смеси) через профилированный канал (импеллер) частицы пыли осаждаются на канля.х жидкости под действием центробежной силы. Преимуществом рото- [c.210]

Места соединения трубопроводов, штуцера, фланцевые соединения царг, люки являются участками наиболее возможного образования неплотностей. Опасность ректификации обусловлена присутствием в системе больших количеств горючих и взрывоопасных паро- и газожидкостных смесей. Высокие температуры и давления создают возможность воспламенения смесей при соприкосновении с воздухом, образовании неплотностей во фланцевых соединениях, арматуре и др. Диапазон температур при ректификации весьма широк (до 1000 °С при разделении, например, расплавов свинца, цинка и ниже 0°С при разделении воздуха, смесей углеводородных газов). Рабочие давления также колеблются в широких пределах. [c.146]

В цехе изопрена во время ремонта на тройник колонны вместо металлической установили паронитовую заглушку. При включении переполненной изопреном колонны давлением газожидкостной смеси заглушку прорвало. Пары пролившейся жидкости воспла- [c.194]

Из указанной выше аппаратуры реакторы-котлы обычно используются в малотоннажных производствах и при работе с полным поглош,ением газа в жидкости. Барботажные колонны используются в крупнотоннажных производствах для обработки гомогенных жидкостей при небольшом тепловом эффекте реакции, когда достаточна удельная поверхность теплообмена Руд = Р/Усм< < 10 м 1, где Р — общая площадь теплопередающей поверхности, м Уем — рабочий объем колонны (объем газожидкостной смеси в колонне), м . [c.267]

Площадь теплообменной поверхности реактора с механическим перемешиванием газа в жидкости рассчитывается по формуле (9.39) с учетом теплового потока, определяемого по формулам (9.62) или (9.66). Коэффициент теплоотдачи а от газожидкостной смеси, перемешиваемой шестилопастной турбинной мешалкой, к стенке сосуда, заключенного в рубашку, можно рассчитать по уравнению [c.272]

Коэффициент теплоотдачи а от газожидкостной смеси к стенке корпуса барботажной колонны или ее теплообменного элемента [c.273]

Здесь Х-гр — коэффициент гидравлического трения при течении газожидкостной смеси в трубах. Определяется по рис. 6.5 при значении Не = [c.275]

Коэффициент теплоотдачи от движущейся газожидкостной смеси в трубе к ее стенке можно рассчитать по уравнению [c.276]

Здесь Ке — критерий Рейнольдса, определяемый динамической скоростью в газожидкостной смеси, Ке = u dl 2v , [c.276]

Относительная скорость газа зависит от направленности движения газожидкостной смеси. При восходящем ее движении (в барботажных трубах реактора) [c.276]

При нисходящем движении газожидкостной смеси в циркуляционных трубах (с учетом захвата в них газовых пузырей) [c.277]

Коэффициент теплопередачи от газожидкостной смеси к воде при суммарном термическом сопротивлении загрязненной стенки = 5,4-10 (см. табл. 9.9) будет [c.285]

Приняв предварительно среднее газосодержание в аппарате Фг = 0,15, найдем по (9.59) его рабочий объем (объем газожидкостной смеси) [c.280]

Для расчета высоты газожидкостной смеси в колонне примем объем части аппарата, расположенной ниже барботера, [c.281]

Для газожидкостной смеси в колонне имеем значения [c.283]

Коэффициент теплоотдачи от газожидкостной смеси к стенке теплообменного элемента [c.283]

X 45/60 = 3,75. Примем предварительно среднее объемное газосодержание в реакторе = 0,15. Тогда объем газожидкостной смеси в реакторе согласно (9.59) [c.286]

Если p°i — давление насыщенного пара компонента i, то для приближенной оценки состава газожидкостной смеси (давление для газожидкостной реакции, для которой проводится расчет, нужно установить дополнительно) можно считать, что [c.331]

Эффективность очистки жидкости в основном определяется скоростью относительного движения частиц и пузырьков, изменяющейся с изменением концентраций фаз. Так, при малых концентрациях частиц скорость пузырьков с увеличением концентрации газа убывает вследствие уменьшения разности плотностей рс—рг и увеличения вязкости газожидкостной смеси. Эффективность же захвата частиц зависит от потока пузырьков через жидкость. Поскольку уменьшение скорости движения пузырьков относительно среды уменьшает эффективность отделения их во флотоотстойнике, то с изменением рода выделяемой примеси и конструктивных особенностей аппарата оптимальное значение концентрации газа также будет меняться. Уменьшение потока газа через слой жидкости при увеличении его расхода приводит к стесненному выделению пузырьков, увеличению объема среды и выхода жидкости с выделяемой примесью. [c.55]

Химическое воздействие на скважину и промысловые нефтегазосборные трубопроводы носит многоцелевой характер предотвращение отложений асфальтосмолистых и парафиновых отложений (АСПО) предупреждение образования или разрущение устойчивых водонефтяных эмульсий защита от выпадения неорганических солей антикоррозионное ингибирование формирование оптимальных структур течения газожидкостных смесей. [c.28]

Транспортирование углекислого газа в двухфазном состоянии. Гидравлический и тепловой расчет трубопроводов для транспортирования газожидкостных смесей — сложная задача гидравлики и теплотехники. В настоящее время разработан достаточно надежный метод для проведения подобных расчетов, который подробно представлен в работах [8] и др. [c.179]

Испытания технологии проведены на опытно-промышленной установке, смонтированной на Бавлинской блочной установке сероочистки [20], использующей в качестве абсорбента раствор моноэтаноламина. В результате регенерации абсорбента образуются кислые газы в количестве 60 мУч со средней объемной концентрацией сероводорода 40%. Диаметр абсорбера на установке утилизации кислых газов равен 1,2 м. В абсорбер коаксиально вставлена труба диаметром 0,7 м, разделяющая зоны абсорбции и регенерации. Воздух в количестве 240...300 подавался компрессором через распределители в пространство между центральной трубой и корпусом. За счет разности плотностей газожидкостной смеси между зонами осуществлялась циркуляция абсорбента, причем в зоне абсорбции он двигался в противоположном направлении относительно кислых газов. [c.142]

Из последних выражений следует, что разность плотностей, а следовательно, и действующая на частицы архимедова сила увеличиваются с ростом концентрации газа и с уменьшением концентрации частиц, а для пузырьков разность плотностей увеличивается с ростом концентрации частиц и уменьшением концентрации газа. Выше уже отмечалось, что с ростом концентрации твердой фазы происходит увеличение вязкости суспензий. Подобное явление отмечено и для газожидкостных смесей, особенно при высокой концентрации газовой фазы и отсутствии коалесценции пузырьков. В связи с этим скорости движения частиц и пузырьков относительно среды определяются по формулам [c.55]

Этановая колонна установки низкотемпературной ректи фикации газожидкостной смеси углеводородов Этановая колонна установки низкотемпературной ректифи [c.3]

Газопродуктовая смесь из реактора Р-4 с температурой 475— 515 X двумя параллельными потоками направляется в трубное пространство теплообменников 7 -6, охлаждается в холодильнике Х-6 и поступает в сепаратор высокого давления С-7, где происходит разделение газожидкостной смеси на водородсодержащий газ и катализат. [c.39]

Прохождение потока ингредиентов в проточных реакторах может сопровождаться заметными потерями давления, особенно в случае газов или газожидкостных смесей, как, например, при крекинге углеводородов. Этот случай разобран в примере У-5, а более точный метод расчета градиента давления дан Ченоветом и Мартином . Здесь будут рассмотрены только однофазные жидкости. [c.146]

Новым элементом в. расчете коммуникаций при переобвязке колонн было определение диаметра шлемовой линии. Во избежание больших потерь давления в этой линии, предназначенной в новых условиях для транспортирования газожидкостной смеси, необходимо было увеличить диаметр линии. Принятый на основе расчета [103] диаметр линии 325 мм при ее длине около 10 м, как показал опыт, обеспечивает небольшие потери напора — менее 0,01 МПа, т. е. заметного повышения давления в окислительной колонне нет. Шлемовая линия смонтирована с уклоном практически во всей ее длине в сторону движения газожидкостной смеси во избежание образования застойных зон и периодических выбросов жидкости. [c.76]

Одновременное поддержание оптимально высоких темпера-тур в зоне реакции колонны, обеспечивающих высокую степень использования кислорода воздуха, и оптимально низких температур в зоне сепарации, при которых не происходит закоксовывания стенок этой зоны, возможно при использовании предложения И. Б. Грудникова и В. В. Фрязинова. Сущность предложения заключается в конструктивном разделении зон реакции и сепарации и в охлаждении сырьем реакционной газожидкостной смеси, выходящей из зоны реакции в зону сепарации при этом сырье попадает вндчале в зону сепарации только оттуда вместе с рециркуля том направляется в зону реакции. [c.77]

Колонны с отделенной секцией сепарации. По разработкам БашНИИ НП в Ростгипронефтехиме выполнен проект двухсекционной окислительной колонны, в которой секции окисления и сепарации прореагировавших фаз разделены горизонтальной перегородкой, своего рода тарелкой (см. рис. 43). Нижняя секция — под тарелкой — это секция окисления. Она заполнена газожидкостной смесью полностью, т. е. не имеет газового пространства. Это позволяет проводить окисление при высокой температуре, что обеспечивает высокую степень использования кислорода воздуха в реакциях окисления без опасения закоксовывания газового пространства. [c.137]

Одной из основных гидродинамических характеристик газожидкостной смеси является ее объемное газосодержание фр = = УрЬсм, где Уем — объем смеси, заполняющей аппарат Ур — объем газа, заключенного в объеме см- [c.268]

Двуокись углерода от источника может поступать на головные сооружения магистрального трубопровода и в двухфазном состоянии. Для однокомпонентного продукта это неравновесное состояние. Технологическая схема может быть нескольких вариантов, выбор которых зависит от соотнощения температуры грунта и газожидкостной смеси, поступающей от источника. Если i>imai, т. е. температура смеси выше максимально возможной температуры грунта на глубине заложения, то целесообразно смесь предварительно сконденсировать и переохладить в теплообменной секции аппарата воздушного охлаждения ABO или специальной холодильной установки (рис. 105), а после этого осуществить безнасос-ную (линия 2) или насосную перекачку. [c.172]

Проблема вспенивания и повышенной коррозии особенно актуальна для Астраханского ГПЗ, что, может быть, связано с повышенным загрязнением аминового раствора [35]. Технологическая схема подготовки газа на АГПЗ включает сепарацию газожидкостной смеси на установке У-171 с последующим поступлением газа в демистер 172 В01, в котором установлен пакет каплеотбойной сетки. Как показывает опыт эксплуатации, аппарат В01 работает малоэффективно, пропуская значительное количество примесей, которые попадают на установку сероочистки. Производительность механической фильтрации установок [c.77]

Эти достоинства обеспечивают высокую надежность компрессоров в самых тяжелых условиях эксплуатации при минимальных требованиях к обслуживанию возможность сжатия токсичных, взрывоопасных, легкоразлагающихся, полимеризующихся и воспламеняющихся газов, паров и газожидкостных смесей, в том числе агрессивных и загрязненных механическими примесями возможность использования в качестве вакуумных насосов перспективность применения в качестве химических реакторов для среды жидкость—газ (благодаря интенсивному перемешиванию двух фаз на границе контакта). [c.254]

В настоящее время на про.мыслах применяют систему сбора Бароняна— Везирова и напорную герметизированную систему института Гппровостокнефть. В основе их заложены герметизация пути движения нефти и газа до потребителей, максимальное применение однотрубного сбора газожидкостной смеси, централизация объектов промышленного хозяйства. Предупреждение потерь легких фракций нефти — одно из важнейших требований, предъявляемых к системам сбора нефти и газа. Для выполнения этого условия необходима полная герметизация системы, начиная от скважины на всем пути до ЦППН. [c.62]

В сепаратс ре С-1 прп температуре 80 °С нз газожидкостной смеси выделяются водородсодержащий газ, который после охлаждения в холоднльпике Х-1 до температуры 40 С проходит сепаратор водородсо ержащего газа С-2. [c.86]

Различная упаковка слоя катализатора в аппарате приводит к неравномерному распределению двухфазной газожидкостной смеси по слою катализатора, усиливая потоки в различных участках реакционной зоны и тем самым уменьшая поверхность контакта реагирующих фаз и выход качественно обработанных нефтепродуктов. Наряду сэтим при движении жидкого потока около зерен образуются струйные и отрывные течения, что приводит также к пространственной неоднородности. Устранить указанные явления можно, лишь добиваясь оптимальных технологических и конструктивных решений. Необходимо учитывать плотность орошения — газосырьевую нагрузку на слой катализатора, использовать контактно-распределительные и фильтруюгцие устройства, а также увеличивать слой катализатора, не создавая при этом значительных перепадов давления. Высокие экзотермические эффекты повышают перепад температур по высоте аппарата, что способствует активизации нежелательных вторичных реакций. Для снижения перепада температур применяют ввод холодного водорода в перегретые зоны с одновременным секционированием аппарата и приближением каждой секции к адиабатическим условиям. [c.402]