Орошение оптимальная плотность

Оптимальная плотность орошения [c.235]

Максимальное смачивание насадки достигается при некоторой оптимальной плотности орошения от, при которой коэффициент смачиваемости становится рав- [c.609]

Оптимальная плотность орошения устанавливается по формуле (Х-39). Если плотность орошения меньше оптимальной, то следует изменить размеры насадки илн учесть коэффициент смачиваемости (рис. Х-3). Кроме того, для [c.688]

Оптимальная плотность орошения. .........28,5 м мЫ [c.367]

Оптимальная плотность орошения [см. выражение (627)] [c.351]

Эффективность естественной десорбции через 5—6 суток составляет 50—60 %. Как правило, для очистки сточных вод естественная десорбция не применяется из-за загрязнения атмосферного воздуха токсичными соединениями, Десорбцию осуществляют в аппаратах различного типа в токе инертного газа и пара при обычных условиях или при повышенной температуре, под давлением иля в вакууме. Расход газа или пара на отдувку примесей зависит от вида десорбируемых соединений, состава воды и условий ведения процесса. Для удаления СОг из сточной воды расходуется 15—20 м воздуха на 1 м воды при плотности орошения в насадочной колонне 60 м /(м2-ч) для колец Рашига и 40 м /(м Х X ч) для хордовой насадки. При отдувке С5г и ПгЗ оптимальный расход воздуха 10 м /м стока при плотности орошения 12 м7(м Х Хч). При десорбции в вакууме расход воздуха может быть снижен до 3 м /м стока с увеличением плотности орошения до 60 м /(м2-ч). Расход воздуха уменьшается также с повышением температуры стока, подвергаемого очистке. Для десорбции аммиака расход воздуха при 95% извлечении составил 3000 мV(м ч). Самостоятельное применение метода, как правило, не обеспечивает требований санитарных норм. [c.485]

Оптимальная плотность орошения по формуле (17-15) будет равна [c.614]

Если плотность орошения и =—р-ж жидкости/л1 сечения ч, а оптимальная плотность орошения 1]опт - ч, то при [c.375]

Интенсификация процесса теплообмена обеспечивается выполнением теплообменника с малым шагом между трубами (s/d 1,3), а также выбором оптимальной плотности орошения на основании выполнения в каждом отдельном случае технико-экономических расчетов. [c.52]

Оптимальная плотность орошения t/gp) в м /(м -ч)..............28,5 [c.334]

Определяют оптимальную плотность орошения [c.132]

С уменьшением вязкости жидкости толщина пленки уменьшается и соответственно возрастает коэффициент теплоотдачи. Кроме того, с уменьшением вязкости улучшаются условия распространения турбулентных пульсаций в пленке. Это объясняется особенностями теплоотдачи при нагревании жидкости, а также при испарении растворов. При нагревании жидкости коэффициент теплоотдачи вначале возрастает с увеличением плотности орошения в связи с отмеченной выше стабилизацией пленочного течения. При увеличении плотности орошения выше оптимального значения коэффициент теплоотдачи понижается, так как отрицательное воздействие возрастающей толщины пленки жидкости не компенсируется некоторым увеличением турбулентности. При нагревании воды оптимальная плотность орошения составляет 400 кг/(м-ч). При этом коэффициент теплоотдачи достигает 1100 Вт/(м -°С). [c.344]

Оптимальная плотность орошения составляет [см. формулу (ХП—39)] [c.250]

Относительная простота конструкции, отсутствие выноса катализатора из аппарата, высокая надежность теплового регулирования привели к преимущественному использованию в мировой практике гид-ропереработки дистиллятного и остаточного сырья реакторов с нисходящим потоком реагентов через неподвижный слой катализатора [98, 101]. Однако во избежание возншшовения пространственных неоднородностей в слое катализатора необходимо учитывать характер течения в нем жидкой фазы. Для обеспечения наиболее полного контакта сырья и катализатора газожидкостная смесь должна быть равномерно распределена над поверхностью слоя при нагрузках по жидкости, соответствующих оптимальной плотности орошения. Как показали исследования и промышленный опыт, оптимальная плотность орошения соответствует величине 16 м /ч.м по жидкой фазе. При отклонении нагрузки в ту и другую сторону в слое возрастает хра-диент температуры, свидетельствующий о возникновении пространственных неоднородностей. При этом увеличение числа распылителей на I сечения слоя с одного до девятнадцати лишь частично улучшает картину распределения. Поток паров в прямоточном движении с жидкостью при соотношении рабочих объемных расходов от 10 1 до 30 1 м /м жидкости, характерных для гидрогенизационных процессов нефтепереработки, не оказывает заметного влияния на процесс растекания жидкости и величину плотности орошения. [c.70]

Таким образом, при течении кипящей жидкости в виде тонкого кольца малой толщины коэффициент теплоотдачи увеличивается с уменьшением толщины слоя до какого-то определенного значения, после чего при достижении оптимальной плотности орошения поверхности а падает. Наличие оптимальной толщины пленки при течении в трубах подтверждается и чисто гидродинамическим исследованием форм течения газожидкостных смесей в трубах и изучением границ их устойчивости [38]. [c.85]

Максимальное смачивание насадки достигается при некоторой оптимальной плотности орошения . опт. при которой коэффициент смачиваемости становится равным единице. При дальнейшем увеличении плотности орошения <Ь не изменяется. Оптимальная плотность орошения определяется по формуле [c.452]

Оросительные холодильники недороги, отличаются простотой конструкции, удобством ремонта и чистки и пониженным расходом воды вследствие ее частичного испарения. Рекомендуется оптимальная плотность орошения 1200-1500 кг/м-час. Предельная плотность орошения - 2600 кг/м час. При более высокой плотности вода бесполезно разбрызгивается и сливается мимо труб. [c.66]

Аналитический синтез оптимального регулятора. Часто в таких процессах, как водная очистка синтез—газа от двуокиси углерода, очистка газов от аммиака, улавливание хвостовых газов и т. п., основное требование к промышленному абсорберу состоит в том, чтобы концентрация абсорбируемого компонента в газовой фазе на выходе из аппарата не превышала заданной величины у г/,д. Если входные возмущения по составу фаз таковы, что концентрация абсорбируемого компонента не выходит за допустимые границы на выходе из аппарата (что можно наблюдать особенно при больших плотностях орошения), а наиболее опасными являются возмущения по расходу газовой фазы, то сформулированный выше вывод относительно управляемости каналов насадочного абсорбера находит эффективную практическую реализацию. Действительно, сведем задачу регулирования выходной концентрации по каналу массообмена к эквивалентной задаче по каналу гидродинамики. При заданных нагрузках на аппарат и фиксированном диапазоне допустимых концентраций на выходе всегда можно рассчитать соответствующий этим условиям перепад давления на колонне ДРзд [55]. Пусть система регулирования выходной концентрации предусматривает функциональный блок, в задачу которого входит вычисление с каждым новым скачком по расходу газа того перепада давления, который соответствует новой нагрузке по газу и заданной концентрации на выходе. При этом задача регулирования состава газа на выходе из аппарата сводится к поиску такого управляющего воздействия по расходу жидкости Ь, которое после каждого нового скачка по расходу газа С приводило бы фактический перепад давления ДР к рассчитанному для новых условий перепаду давления ДРзд. [c.428]

В вопросе о влиянии на коэффициент теплопередачи величины удельного орошения нет единого мнения. Однако большинство исследователей считает, что при достижении определенной (оптимальной) плотности орошения коэффициент теплопередачи практически от нее не зависит. [c.96]

Ч остается постоянным и равным единице. Оптимальную плотность орошения можно приближенно определить по следующей формуле [0-2] [c.667]

Орошающий щелок имеет 55—60° и содержит 20—30% uS04 >5H20 и 12—19% свободной H2SO4. Оптимальная плотность орошения натравочной башни, равная 1,5—2,1 м Цм - ч), обеспечивает образование на поверхности медных гранул очень тонкой жидкостной пленки, через которую кислород диффундирует к меди с достаточной скоростью. При большей плотности. орошения [4—5 л1 (л<2 ч)] происходит снижение производительности башни вследствие замедления диффузии кислорода через толстые жидкостные слои. При этом снижение производительности башни происходит после Кратковременного ее возрастания, башня как бы вымывается . [c.672]

Более полная очистка рассола от микропримесей возможна при помощи амальгамы натрия , в присутствии которой происходит восстановление солей ванадия, молибдена, хрома. После восстановления рассол обрабатывают раствором ЫагСОз или NaOH, осаждающим ионы АР+ или Fe +. Восстановленные амальгамой микропримеси соосаждаются с гидроокисями железа и алюминия. Г. И. Волков с сотрудниками подробно изучали условия амальгамной очистки рассола в безнасадочной и на-садочной колонках. В первом случае амальгаму подавали сверху через разбрызгиватель, рассол, содержащий 0,01 мг/л хрома, 0,01 и 0,02 мг/л ванадия и 0,2 мг/л молибдена, поступал снизу. Степень очистки рассола контролировалась по амальгамной пробе. Оптимальная плотность орошения колонки амальгамой натрия 75 мл/ мин-см ). Авторы установили, что повышение температуры до 60—70 °С ускоряет очистку. [c.143]

Максимальное смачивание насадкн достигается при некоторой оптимальной плотности орошения опт,,-при которой коэффициент смачиваемости ф становится рав- [c.609]

Анализ полученных данных показал, что селективность очистки газа снижается с увеличением плотности орошения (q=L/G, л/м ), высоты рабочей зоны абсорбера (Ь, м) и температуры i, °С), причем наибольшее влияние на селективность оказывает температура абсорбции. По результатам опытных испытаний АЛДЭА-процесс был рекомендован для промышленной апробации, а также определена область оптимальных значений технологических параметров процесса. Концентрация Н,5 и СО, в регенерированном растворе амина, г/л 0,4...0,8 и 2...3, соответственно. Показатели работы установки сероочистки приведены в табл. 3.2 в сравнении с данными, полученными при проведении процесса очистки с использованием растворов ДЭА. [c.53]

Анализ полученных данных позволяет считать, что оптимальной является добавка ДЭГ в количестве около 28...33% мае. в Зн водный раствор МДЗЛ. 15%-ная добавка ДЭГ не приводит к повышению селективности извлечения H S. Раствор с добавлением ДЭГ в количестве 45% мае. не позволяет добиться очистки газа от H S до нормы, по-видимому, за счет значительного увеличения вязкости при плотности орошения 1,5 л/м газа. При этом селективность процесса невысока. [c.70]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология