Расход вакуума . 286 ции

Установки первичной перегонки нефти и ректификации углеводородных газов имеют наиболее развитые системы теплообмена, которые предназначены для максимального использования тепла уходящих потоков и повышения термодинамической эффективности процесса. Для теплообмена используют следующие потоки пародистиллятные фракции, боковые погоны и остатки атмосферной и вакуум/ной колонн, промежуточные циркуляционные орошения, дымовые газы и промежуточные фракции и потоки с других технологических узлов комбинированных установок. Благодаря эффективному, использованию тепла го рячих потоков сырую нефть удается предварительно нагреть до 220—230 °С, уменьшая тем самым тепловую мощность печей на 20—25%- В результате утилиза-ции тепла горячих нефтепродуктов значительно уменьшается расход охлаждающей воды. [c.313]

В то же время переход на пониженное давление, близкое к атмосферному, и на умеренный вакуум порядка 400—800 гПа дает возможность не только повысить качество получаемых продуктов, но и улучшить технико-экономические показатели процесса. Перегонка при пониженном давлении и в вакууме позволяет отказаться от применения водяного пара п дает экономию в расходе тепла на 5% [31]. [c.170]

При варианте двукратного испарения по остатку применяют независимые вакуумные системы в каждой ступени с поддержанием более глубокого вакуума во второй. Эта схема позволяет увеличить флегмовые числа в колоннах за счет уменьшения расхода паров во второй ступени примерно в 1,5—3 раза. По такой схеме получаются масляные фракции лучшего качества при меньшей себестоимости процесса очистки масел [61]. Улучшение ачества разделения масляных фракций по схеме двукратного испарения по остатку с пониженным давлением во второй ступени иллюстрируется следующими данными [62] [c.187]

Нормальная работа отпарной колонны вакуумной части обеспечивается регулированием и контролем температуры ее верха путем подачи острого орошения, а также температуры под глухой тарелкой путем подачи охлажденного циркуляционного орошения. Такое регулирование позволяет достигнуть заданной температуры конца кипения получаемой фракции. Регистрируются расходы циркуляционных орошений регулируется уровень внизу колонны и на глухой тарелке. Вакуум в колонне регулируется подачей пара в эжекторы. [c.224]

Большой интерес для очистки сточных вод, растворенные вещества которых могут легко переходить в коллоидную форму, представляют динамические мембраны. К этому типу сточных вод относятся, в частности, промывные воды гальванических производств. Эти воды отличаются высокой токсичностью и перед сбрасыванием в водоемы подвергаются глубокой очистке. В настоящее время наиболее распространены химические методы очистки, характеризующиеся высокой стоимостью и большим расходом химических реагентов. Так, очистка хромсодержащих сточных вод включает стадии восстановления шестивалентного хро ма до трехвалентного сульфатом натрия или серной кислотой, нейтрализации полученного раствора едким натром илп гидратом окиси кальция, отделения полученного осадка Сг(ОН)з в отстойниках. Причем на 1 кг СгОз расходуется около 5 кг кислот и щелочей. Указанные методы имеют и ряд других недостатков. Так, осадок, полученный в отстойниках, содержит много влаги и подвергается обезвоживанию на вакуум-фильтрах. Высушенный осадок, как правило, не перерабатывается и вывозится на захоронение. [c.317]

Пример 49. Определить расход вакуума в химическом цехе завода, выпускающего 20 т сутки вискозной нити. [c.298]

Расчет. Расход вакуума в ксантатном цехе. Объем отсасываемого воздуха из одного аппарата составляет [c.298]

После отмывки водой в смеси кислот, полученной расщеплением мыла-сырца, содержатся почти все теоретически ожидаемые жирные кислоты с 6—20 атомами углерода. Их разгоняют на отдельные фракции перегонкой в вакууме с вводом острого пара перегонку ведут в пленке по методу Веккера. При этом на каждый килограмм кислоты-сырца расходуется 0,25 кг пара. [c.460]

В каждом аппарате можно переработать в сутки 3,6 партии. С учетом 100%-ного запаса вакуума в случае просасывания воздуха в коммуникациях расход вакуума в сутки составляет [c.299]

Расход вакуума в вискозном погребе. Объем воздуха, отсасываемого из одного бака [c.299]

Общий расход вакуума по цеху составляет 250 4- 88 = 338 м сутки [c.299]

Здесь Ка = 0,1 Кр = 0,05 т = 8000 ч/год (число часов работы непрерывнодействующей установки в год). Наибольшие затраты приходятся на греющий пар В, подаваемый в первый корпус установки, и пар в подогреватель Вп- С увеличением п достигается существенная экономия только пара на выпаривание, а расход пара на подогрев исходного раствора до температуры кипения даже несколько возрастает вследствие увеличения давления в первом корпусе. Расходы на электроэнергию в установках с естественной циркуляцией раствора в корпусах (только на подачу раствора в первый корпус и поддержание вакуума) незначительны, и ими, как правило, можно пренебречь. В установках с принудительной циркуляцией раствора в корпусах затраты электроэнергии Л н возрастают пропорционально числу корпусов. (Стоимость циркуляционных насосов должна быть включена в стоимость корпусов). [c.95]

Расход вакуума на 1 кг нити равен [c.299]

При проведении ректификации производственный персонал постоянно контролирует расход реакционной массы, поступающей в колонны, давление греющего пара, вакуум в системах, температуру в колоннах и кипятильниках и другие показатели. Для оповещения персонала об отклонении технологических показателей имеется звуковая и световая сигнализация. Чтобы поддерживать расход реакционной массы постоянным, устанавливают на линии подачи реакционной массы в подогреватель клапан. Для ре- [c.88]

Сравнение схем двукратного испарения мазута по широкой масляной фракции и по остатку показывает, что первая схема является предпочтительной с точки зрения энергетических затрат. Кроме того, последующий нагрев более тяжелого сырья связан с большей опасностью его термической деструкции и требует повышенного расхода водяного пара на создание вакуума. В то же время схема двукратного испарения по остатку позволяет получить более узкие масляные фракции и понижение давления при этом требуется для более вязкого, тяжелого продукта. По приведенным же затратам схемы одно- и двукратного испарения мало различаются между собой. [c.187]

Для четкого разделения мазута на широкую масляную фракцию и утяжеленный остаток перегонку предлагается проводить в две ступени — двукратным испарением по остатку (рис. П1-32) [75]. В I ступени отпариваются легкие фракции и удаляются неконденсируемые газы при помощи водяного пара и во И ступени утяжеленный мазут перегоняется при глубоком вакууме в оросительной колонне. Колонна имеет две секции охлаждения и конденсации тяжелого и легкого вакуумного газойлей. Орошение в виде распыленной жидкости создается форсунками. Параметры разделения во И ступени давление 0,133—266 Па, температура питания 380—400°С, расход водяного пара в I ступени не более [c.193]

Схема по рис. 111-35, е с предварительным эжектором применяется для дополнительного понижения давления в колонне и создания глубокого вакуума (порядка 6,7—13,3 гПа). Поскольку через предварительный эжектор проходит весь объем паров из колонны, размеры его достаточно велики и значителен расход водяного пара на эжекцию, поэтому такие схемы применяют редко. [c.199]

Производительность эжекторов исчисляется количеством отсасываемых ими паров и газов в 1 ч. Расход водяного пара на отсос газов в эжекторах определяется их производительностью и глубиной вакуума (числом ступеней эжекции). Сравнительная оценка двух-и трехступенчатых эжекторов иллюстрируется рис. 144. Из графика видно, что при одном и том же вакууме производительность трехступенчатых эжекторов выше, чем двухступенчатых. [c.249]

Увеличение числа тарелок в вакуумной колонне приводит к уменьшению вакуума в зоне испарения и, следовательно, к снижению глубины отбора при постоянных температурах в зоне испарения, а также к уменьшению расхода технологического пара. При двухколонных системах увеличение числа тарелок меньше сказывается на уменьшении вакуума в зоне испарения, поскольку глубокий отбор от мазута осуществляется в колонне, имеющей небольшое количество тарелок в концентрационной части в другой же колонне, где широкая фракция должна разделяться на более узкие, допустим менее глубокий вакуум и количество тарелок там может не ограничиваться. [c.48]

В печи первой ступени, также невысока — 385 °С. Остаток перегонки, полученный в первой колонне,— гудрон подвергают дополнительному нагреву до 390—430 °С [35—37] и направляют на вторую ступень вакуумной перегонки (рис. 18). Во второй вакуумной колонне поддерживается глубокий вакуум. Так, давление в зоне питания (испарения) составляет 7—18 кПа [11, 35, 37], а наверху — около 8 кПа [И, 37]. В связи с высокими температурами в этой колонне во избежание крекирования остатка осуществляют квенчинг — возврат части охлажденного остатка в низ колонны [35]. Расход водяного пара на первой ступени вакуумной перегонки составляет примерно 2,5%, а на второй — 3,3% в пересчете на исходный мазут [37]. [c.37]

Водопотребление снижается также при замене барометрических конденсаторов смешения (для создания вакуума) поверхностными аппаратами. Расход охлаждающей воды при этом сокращается в 3—4 раза, экономится энергия на перекачку воды, уменьшаются газовые выбросы в атмосферу. [c.81]

Эффективность естественной десорбции через 5—6 суток составляет 50—60 %. Как правило, для очистки сточных вод естественная десорбция не применяется из-за загрязнения атмосферного воздуха токсичными соединениями, Десорбцию осуществляют в аппаратах различного типа в токе инертного газа и пара при обычных условиях или при повышенной температуре, под давлением иля в вакууме. Расход газа или пара на отдувку примесей зависит от вида десорбируемых соединений, состава воды и условий ведения процесса. Для удаления СОг из сточной воды расходуется 15—20 м воздуха на 1 м воды при плотности орошения в насадочной колонне 60 м /(м2-ч) для колец Рашига и 40 м /(м Х X ч) для хордовой насадки. При отдувке С5г и ПгЗ оптимальный расход воздуха 10 м /м стока при плотности орошения 12 м7(м Х Хч). При десорбции в вакууме расход воздуха может быть снижен до 3 м /м стока с увеличением плотности орошения до 60 м /(м2-ч). Расход воздуха уменьшается также с повышением температуры стока, подвергаемого очистке. Для десорбции аммиака расход воздуха при 95% извлечении составил 3000 мV(м ч). Самостоятельное применение метода, как правило, не обеспечивает требований санитарных норм. [c.485]

В результате атмосферной перегонки нефти при 350—370° С остается мазут, для перегонки которого необходимо подобрать условия, исключающие возможность крекинга и способствующие отбору максимального количества дистиллятов. Самым распространенным методом выделения фракций из мазута является перегонка в вакууме. Вакуум понижает температуру кипения углеводородов и тем самым позволяет при 410—420° С отобрать дистилляты, имеющие температуры кипения до 500° С (в пересчете на атмосферное давление). Конечно, нагрев мазута до 420"" С сопровождается некоторым крекингом углеводородов, но если получаемые дистилляты затем подвергаются вторичным методам переработки, то присутствие следов непредельных углеводородов не оказывает существенного влияния. При получении масляных дистиллятов разложение их сводят к минимуму, повышая расход водяного пара, снижая перепад давления в вакуумной колонне и т. д. Существующими методами удается поддерживать остаточное давление в ректификационных колоннах 20—60 мм рт. ст. Наиболее резкое снижение температуры кипения углеводородов наблюдается при остаточном давлении ниже 50 мм рт. ст. Следовательно, целесообразно применять самый высокий вакуум, какой только можно создать существующими в настоящее время методами. [c.205]

Действие водяного пара аналогично действию вакуума, так как по закону Дальтона водяной пар понижает парциальное давление нефтяных паров и позволяет жидкому нефтепродукту испаряться при более низкой температуре. Расход водяного пара определяют по уравнению [c.233]

Падение вакуума связано с плохой работой эжекционных аппаратов, нарушением герметичности аппаратуры и, как следствие, с повышенным засосом воздуха. Исправная работа эжектора обеспечивается постоянством давления и расхода водяного пара, а также стабильностью температуры и количества воды, поступающей в барометрический конденсатор. Практика заводов показала, что для нормальной работы эжектора необходимо, чтобы температура отходя- [c.338]

Кроме того, расход водяного пара равен бУо на сырье при температуре пара 400° С давлепие на выходе из пароперегревателя 0,5 кГ см . Вакуум на верху колонны 680 мм рт. ст.] температура острого орошения 70° С. Колонна орошается газойлем. Количество циркуляционного орошения 50 ООО кг/ч, относительная плотность его = 0,915. Температура циркуляционного орошения на выходе пз колонны 300° С, на входе в колонну 200° С. Определить экономию топлива для случая применения циркуляционного орошения. [c.158]

Необходимо рассчитать расход охлаждающей воды, основные размеры (диаметр и высоту) барометрического конденсатора и барометрической трубы, производительность вакуум-насоса. [c.93]

На одной из строящихся отечественных установок предполагается установить 48 кристаллизаторов и 24 вакуум-фильтра. В этой связи представляется целесообразной разработка конструкций кристаллизаторов с поверхностью теплопередачи до 200 м и вакуум-фильтров с поверхностью фильтрации 120—150 м , что позволит значительно сократить эксплуатационные расходы. Вакуум-фильтр наиболее распространенной конструкции требуется периодически выключать для горячей промывки ткани с целью восстановления ее фильтрующей способности. Разработаны системы [162—167], позволивщие автоматизировать этот процесс. [c.158]

При цикле работы каждого бака 22,5 ч в сутки расход вакуума с учетом 100%-ного запаса на иросасывание составляет [c.299]

Определить расход вакуума для обезвоздупишания прядильного раствора, получаемого прп производстве волокна нитрон. В прядильном баке объемом 18 подвергается эвакуации 13 м прядильного раствора. Давление в баке поддерживается при 40 мм рт. ст. Эвакуация продолжается 6 ч. [c.300]

Перегонка мазута на масла обычно ведется под вакуумом в присутствии водяного пара. Углубленно вакуума позволяет снизить или полностью исключить расход водяного пара, что улучшает техиико-. кономические показатели проце -а. [c.226]

Ионизация атомов металла до ионов М"+ с расходом энергии Дб/ио,, в точке в вакууме вблизи пове )хности металла, там где локализован внешний потенциал Электроны возвращаются в металл, что дает выигрыш энергии, отвечающий работе выхода электронов из металла [c.63]

Мазут перегоняют в вакуумной колонне при пониженном давлении (вакууме). Вакуум создается в колонне путем конденсации паров в бapoмeтpичe киx jioндeн aтopaxJ мeшeния и отсоса нескон-денсировавшихся газов и паров вакуум-насосами или паровыми эжекторами. Остаточное давление в верхней части вакуумных колонн на установках АВТ 60—80 мм рт. ст.(Лри уменьшении остаточного давления расход водяного пара, подаваемого в колонну, сокращается По данным одного нефтеперерабатывающего завода, расход водяного пара, подаваемого в вакуумную колонну при [c.188]

Дифенилолпропан можно очшцать изопропиловым спиртом следующим образом . Дифенилолпропан-сырец растворяют в изопропиловом спирте при 50—80 °С. Вследствие того что растворимость дифенилолпропана увеличивается с 32,5% при 25 °С до 67% при 80 °С, желательно проводить процесс при повышенных температурах для сокращения расхода растворителя. Кристаллизация аддукта происходит при понижении температуры до 25—50 °С или при упаривании смеси в вакууме, а также при совмещении этих операций. Образовавшуюся тестообразную массу центрифугируют и затем разрушают аддукт, нагревая его до 50—100 °С при атмосферном давлении или в вакууме (остаточное давление - 100 мм рт. ст.). Разрушать аддукт можно и при температуре ниже 50 С, но в более глубоком вакууме, а также пропуская через смесь инертный газ. При диссоциации аддукта выделяется изопропиловый спирт, который тут же испаряется и после конденсации может быть возвращен в цикл. Выход очищенного прюдукта 75%. [c.162]

Масло по методу LTD испытывают 180 ч на переменном режиме при этом двигатель работает гетырехчасовыми циклами 3 ч при температуре охлаждаюшей ж ч кости на выходе из двигателя 49 °С, затем 1 ч — при 93 °С. Частота вращения коленчатого вала 1800 об/мин расход топлива 2,1—2,2 кг/ч коэффициент избытка воздуха 1,0 прорыв газов в картер 560 л/ч вакуум в картере 130—370 Па объем масла, заливаемого в картер перед началам испытания, 0,9 кг. [c.134]

В соответствии с предварительным технико-экономическим расчетом [42] себестоимость бутадиена, полученного одностадийным окислительным дегидрированием бутана, примерно в 2 раза ниже, чем бутадиена, получаемого двухстадииным дегидрированием бутана, и на 15% ниже, чем бутадиена, получаемого одностадийным дегидрированием под вакуумом (процесс Гудри). По удельному расходу энергии окислительный процесс в два с лишним раза эффективнее процесса Гудри. [c.694]

КИНГ и требует высоких расходо в топлива. Продукция этого крэкинга отличается значительным содержанием в газах дивинила и в бензиновой фракции — ароматических углеводородов. Газофазный крэкинг начинает приобретать промьшшенное значение главным образом как метод получения дивинила, являющегося исходным сьфьем для синтеза каучука. У нас этот крэкинг, осуществленный на опытном заводе на основе работ В. В. БызоЬа, дает до 10% дивинила от веса исходной нефти (главным образом пиролизу подвергается керосиновая фракция). Однако, по данным американской печати, при пиролизе нефти под вакуумом повидимому могут быть получены и значительно лучшие выходы дивинила (10 кг из 39 кг нефти). Далее, наряду с Ьысоким выходом ароматических углеврдородов, в частности такого ценного продукта как толуол, этот метод дает возмояшость извлекать заметные количества стирола, являющегося высокоценным сырьем для получения изоляционных масс. Все это дает право надеяться на то, что при рационализации использования всей продукции этого крэкинга он займет видное место в общей системе крэкинг-промышленности. [c.272]

Перегонку в вакууме проводят во избежание разложения сырья из-за воздействия высоких температур. Снижение давления обеспечивает понижение температур кипения всех компонентов мазута. В результате при сравнительно низких температурах процесса перегонки, при которых еще не происходит крекинг, можно отобрать дополнительные количества дистнл-лятных фракций. Для удобства сопоставления температура кипения этих фракций пересчитывается на атмосферное давление. При вакуумной перегонке сырье целесообразно нагревать до максимально возможной допустимой температуры, чтобы достичь высокой доли отгона. Это уменьшает общий расход тепла и расход тепла в нижнюю часть колонны, где находится термически нестабильный остаток перегонки. [c.34]

При реконструкции масляных кубовых батарей их оснащали головными или хвостовыми трубчатками. В головной трубчатке отгоняли газойль и другие легкие "фракции, а остаток перетекал В перегонные кубы. Сырьем хвостовых трубчаток являлся горячий гудрон (полугудрон) из последнего куба. Его прокачивали через трубчатую печь в испаритель. Здесь в вакууме и при большом расходе водяного пара доиспарялись высоковязкие масляные дистилляты. [c.295]

Для барабанных вакуум-фильтров с наружной фильтрующей поверхностью ГОСТ 5748 -79 определяет унифицированный ряд параметров поверхность фильтрования, диаметр и частоту вращения барабана, предельную мощность электродвигателя, предельную массу фильтра и наиболее тяжелого узла. В ряд включены как выпускаемые, так и перспективные виды фильтров в частности, рекокеидован к выпуску фильтр общего иазначения поверхностью 100 м при диаметре барабана 3,75 м. Расчеты показывают, что установка таких фильтров (вместо пшроко применяемых с поверхностью 40 м ) снижает капитальные и эксплуатационные расходы иа 11 %. [c.297]