Плотность теплового потока оптимальная

Рис. У1-2. Зависимость оптимальной массовой скорости хладагента Н22 от плотности теплового потока

Плотность теплового потока ц, кВт/м Интервал чисел Не в оребренной трубе Оптимальная скорость хладоносителя в оребренной трубе оир. опт, м/с Оптимальная скорость хладоносителя в гладкой трубе Шгл. ОПТ. м/с Экономия электроэнергии от оребрения при оптимальных скоростях Шр. опт и Шгл. опт, % Отношение коэффициентов теплопередачи при оптимальных скоростях хладоносителя [c.118]

В работе [66] впервые выполнен анализ ламинарной смешанной конвекции, возникающей при втекании полностью развитого потока в наклонную трубу круглого сечения. При граничном условии постоянной плотности теплового потока создавалось возмущение течения Пуазейля при малом числе Рэлея, которое и служило параметром возмущения. При Рг = 0,75 и 5,0 рассчитаны распределения скорости и температуры для случая, когда составляющая выталкивающей силы в направлении потока способствует вынужденному течению. Был сделан вывод, что для заданной комбинации чисел Рэлея, Рейнольдса и Прандтля существует оптимальный угол наклона трубы, при котором достигается максимум числа Нуссельта. [c.650]

Сопоставление отдельных испарителей по величине приведенных годовых затрат следует производить при оптимальных значениях плотности теплового потока или среднего температурного напора и скорости хладоносителя. Поэтому предварительно надо эти оптимальные значения рассчитать. [c.31]

Сопоставление рис. 1-17 и 1-18 показывает, что хотя результаты энергетического и технико-экономического методов близки, но все же полного соответствия между ними нет. Поэтому при наличии данных о стоимости оборудования всегда следует пользоваться технико-экономическим методом как наиболее точным. При этом, однако, надо помнить, что оптимумы, получаемые в результате технико-экономического метода расчета, образуются очень пологими линиями. Это позволяет допускать довольно значительные откло нения от оптимальных значений скорости хладоносителя и плотности теплового потока без значительного увеличения приведенных годовых затрат. Например, из рис. 1-17 видно, что повышение д с 1500 до 2500 Вт/м , т. е. на 67 %, приведет к увеличению переменной части приведенных годовых затрат всего на 2 % при одновременном сокращении площади теплопередающей поверхности на 40 % с соответствующим уменьшением стоимости испарителя, его металлоемкости и габаритных размеров. [c.33]

При анализе табл. IV-1 следует помнить, что приведенные в ней цифры относятся к частному случаю (см. условия расчета). Так, при числе ходов рассола z = 4 оптимальная скорость примерно на 20 % выше, чем при z = 8. Однако из табл. IV-1 следуют некоторые тенденции, имеющие общий характер. Так, видно уменьшение оптимальной плотности теплового потока с понижением температурного уровня. Это объясняется снижением коэффициента теплопередачи (см. рис. IV-1) и неэкономичностью работы при больших температурных напорах. [c.76]

Расчеты показывают, что, несмотря на высокую экзотермичность процесса хлорирования БК ( =-184 кДж/моль), тепловой режим в зоне протекания реакции проблем не вызывает. Даже при адиабатическом режиме работы трубчатого турбулетного реактора-хлоратора (без теплосъема) возрастание температуры в зоне реакции АТ, определяемое из соотношения AT=qAП/ pp (q- тепловой эффект реакции хлорирования, кДж/моль АП - количество образующегося продукта, моль/м Ср - средняя теплоемкость реакционной смеси, кДж/кгтрад, р- средняя плотность среды, кг/м , при хлорировании БК (12-15%-й раствор) молекулярным хлором в трубчатом аппарате, работающем в оптимальном режиме идеального вытеснения в турбулентных потоках, не превышает 3 1°. Другими словами, можно считать, что процесс протекает в квазиизотермических условиях и не требует внешнего или внутреннего теплосъема, а также специальных перемешивающих устройств. [c.345]

Условия теплообмена у спаев термоэлементов являются основным фактором, определяющим оптимальную высоту термоэлементов и соответственно количество термоэлектрических материалов, расходуемых на изготовление ТВ. При заданной холодопроизводительности и температурах высота термоэлементов однозначно связана с суммарной площадью поверхности спаев. С уменьшением высоты термоэлементов увеличивается плотность тепловых потоков на спаях и затрудняются подвод и отвод тепла. Поэтому с ухудшением условий теплообмена высоту термоэлементов увеличивают для снижения тепловых нагрузок на спаях. Если ТБ предназначены для работы в условиях свободной конвекции, то обычно высота термоэлементов составляет не менее 4 мм при вынужденной конвекции их высоту можно уменьшить до 3—4 мм. Если теплообмен на спаях происходит с движущейся жидкостью или сопровождается кипением и конденсацией, то высоту можно снизить практически ао 1 мм, но не менее, так как [c.95]

Имеется ряд методов снижения перегрева материала в радиационных сушилках подбор оптимального режима, пульсирующий нагрев, периодическое охлаждение продувкой воздуха, нарастающая плотность теплового потока и т. д. Однако и при их применении не всегда удается добиться нужного эффекта. [c.221]

Экспериментально находят оптимальный режим сушки конкретного материала. Наиболее важным является выбор температуры излучающей поверхности, допустимой величины плотности теплового потока и длительности непрерывного облучения, при которой не происходит перегрева материала. При использовании ламп инфракрасного облучения необходимо обеспечить равномерность распределения теплового потока по облучаемой поверхности, что в основном зависит от расположения ламп в сушилке, их расстояния до материала и т. д. Расстояние от излучателя до материала диктуется обычно условиями безопасной работы сушилки и доступности к материалу. Упрощенное уравнение тепло- и массообмена в процессе сушки имеет вид [c.285]

Определение оптимальной плотности теплового потока (или температурного напора между средами). В теплообменном аппарате изменение др (или в ) приводит к изменению в соотношении отдельных составляющих годовых приведенных затрат. С уменьшением температурного напора при заданной тепловой нагрузке аппарата увеличиваются площадь его теплопередающей поверхности, масса и стоимость. При заданной температуре охлаждаемой или охлаждающей среды падение температурного напора приводит к уменьшению внешней необратимости (возрастание to и снижение ( ), т. е. к сокращению мощности, потребляемой компрессором. [c.6]

Задача определения оптимального значения плотности теплового потока др решается различно для существующего или вновь проектируемого аппарата. [c.6]

Уровень заполнения межтрубного пространства жидкостью во фреоновых испарителях должен быть ниже, чем в аммиачных, так как при кипении фреона происходит вспенивание жидкости из-за наличия в ней растворенного масла. Оптимальная высота уровня зависит от плотности теплового потока или среднего температурного напора в аппарате 0 (при 0 = [c.31]

Оптимальный режим работы аппарата определяется сочетанием всех параметров, характеризующих условия его работы плотности теплового потока /р (или температурного [c.6]

В разд. 6.3 неизвестная зависимость плотности теплового потока от времени q(j) была заменена конечно-мерным вектором, минимизирующим критериальную функцию. Теперь рассмотрим более сложную задачу поиска функции (г), на которой выбранный функционал принимает минимальное значение. Как и выше, пока не будем касаться вопроса об устойчивости решения ОЗТ в форме оптимального управления, оставив этот анализ до разд. 6.5 и гл. 8. [c.116]

Пробы и эталоны, подготовленные для облучений, укладывают в алюминиевый контейнер с таким расчетом, чтобы по возможности исключить погрешность за счет градиента потока нейтронов. Контейнер вводят в канал источника нейтронов и облучают в условиях, наиболее оптимальных д.ля решения поставленной аналитической задачи. Наиболее простой случай — определение с предельной чувствительностью одного элемента в матрице, обладающей низким сечением поглощения тепловых нейтронов. Поскольку плотность потока тепловых нейтронов зависит от параметров имеющегося в наличии источника, остается только определить длительность облучения. [c.51]

При быстром одностадийном охлаждении мяса в зависимости от скорости движения воздуха и способа отвода теплоты температура поверхности полутуши через 5—10 ч становится на 2—4Т выше температуры воздуха в камере. Этому периоду и соответствуют наибольшие (80%) потери мяса от усушки. Поэтому для их уменьшения целесообразно интенсифицировать теплообмен путем снижения температуры и увеличения скорости движения воздуха, но только до момента времени, когда поверхность достигает температуры замерзания. При этом для предохлаждения необходимо выбирать оптимальную плотность теплового потока, так как чем интенсивнее отвод теплоты от продукта, тем меньше время стадии предохлаждения и тем более высокой останется среднеобъемная температура продукта. При последующем охлаждении необходимо будет отводить больше теплоты, что вызовет увеличение продолжительности процесса и усушки продукта. [c.129]

Падение температуры по высоте ребра указывает на соответственное уменьшение плотности теплового потока. Для обеспечения постоянства последнего по всему поперечному сечению ребра напрашивается плавное уменьшение его толщины по направлению от основания к вершине. Легко видеть, что в этом случае будет достигнут минимальный вес оребренной поверхности при заданном количестве передаваемого тепла. Теоретический анализ показал, что оптимальным является сечение ребра, ограниченное двумя параболами. Стремление приблизиться к этой оптамальнс форме, сильно усложняющей технологию изготовления сребренных поверхностей, привело к применению ребер трапециевидного и треугольного сечений (рис. УМ5,а). [c.318]

На рис. 5.13 приведена фотография, снятая во время работы оптимального шипа при максимальной нагрузке во фреоне-113. Она свидетельствует о целесообразности применения шипов для отвода тепла в кипящую жидкость. Подобный необычный профиль ребра оказался логически оправданным, что отчетливо выявилось при рассмотрении распределения плотности теплового потока по поверхности шипа. При конструировании шипа желательно свести к минимуму зоны, занятые малоинтенсивными режимами теплоотдачи при свободной конвекции и пленочном кипении, с тем чтобы на области пузырького и переходного режимов кипения приходилась максимальная доля теплоотдающей поверхности. Зона, занятая пленочным кипением, сводится к минимуму применением шипа с очень малым поперечным сечением в основании. Тем самым перепад температур в металле, необходимый для передачи тепла по ребру через зону пленочного кипения, срабатывается на очень коротком участке. В области переходного режима кипения, где начинается рост коэффициента теплоотдачи, диаметр шипа резко увеличивается. Рост диаметра снижает градиент температур в шипе на этом участке, тем самым высокоэффективные области пузырькового и переходного режимов кипения распространяются на поверхность сравнительно большой площади. И, наконец, по мере того как коэффициент теплоотдачи при меньших температурных напорах начинает падать, поперечное сечение шипа вновь уменьшается, сходясь у вершины в острие. Таким образом, оптимальное ребро передает тепло окружающей жидкости очень эффективно, используя обе ветви кривой кипения, прилегающие к точке первого критического теплового потока. [c.216]

Задаваясь различными значениями скоростей, можно для заданной потребителем постоянной температуры хладоносителя при определенной плотности теплового потока q вычислить зависимость П = f (w). Эта зависимость всегда будет иметь минимум, так как с ростом ш мощность насоса (вентилятора) Na увеличивается, а мощность компрессора N . = Qol s уменьшается из-за повышения температуры кипения при интенсификации теплообмена. Вычисляя оптимальные значения скоростей хладоносителя для различных q, можно получить точку, соответствующую оптимальному значению q, и, следовательно, определить минимум миниморум приведенных годовых затрат для данного испарителя (точка А на рис. 1-16). Сопоставление "iid,pyi/(гоо-кдт) отдельных испарителей надо производить по значениям минимальных приведенных годовых затрат Ямин> вычисленных указанным выше способом и отнесенных к одному киловатту холодопроизводительности Луд. [c.31]

Оптимальная плотность теплового потока допт, кВт/м Возможные пределы изменения д [c.76]

В случае плохих условий теплообмена эффективным способом снижения высоты термоэлементов является рассредоточение ветвей в ТБ,, которое позволяет увеличить поверхность ТБ и соответственно уменьшить плотность тепловых потоков на теплоконтактном переходе и увеличить поверхность оребрения. Однако при этом одновременно увеличиваются перетечки тепла от горячих спаев к холодным по межэлементной изоляции, что приводит к снижению добротности ТБ. Для уменьшения этого эффекта вводят дополнительные теплопроводы между ветвями термоэлементов и коммутационными шинами, увеличивая тем самым расстояние между горячими и холодными спаями. В ТБ подобной конструкции (рис. 1И—7), предназначенных для эксплуатации в условиях естественной конвекции, оптимальная степень рассредоточения (отношение площади поверхности ветвей термоэлементов к общей площади поверхности ТБ) составляет 0,15—0,25, и рабочая высо а ветвей может быть снижена до 2 мм. [c.95]

Был произведен ряд опытов для определения оптимальных условий нагрева (т. е. допусти.мой плотности теплового потока), которые не вызывали бы порчи поверхности материала, но все же обеспечивали бы максимальную скорость подогрева всего объема таблетки до заданной температуры. Установлелю, что для таблетки толщиной 12,5 мм оптимальным условием является плотность потока в 3000 ккал м час. При этом за 15 мин. температура внутренних слоев таблетки достигала 100°. [c.161]

Для равномерного прогревания осадка по всей поверхности требуется равномерное распределёние плотности теплового потока. Оно достигается при определенных расстояниях между осями горелок в горизонтальной плоскости. С сокращением расстояния между осями горелок интенсивность излучения возрастает. Оптимальными являются расстояния между продольными осями горелок [c.114]

С увеличением тепловой нагрузки при кипении в пленке и в большом объеме а меньше отличаются, и в этом случае применение пленочных испарителей уже нецелесообразно. Существуют оптимальные условия выпаривания, ограничиваемые максимальным значением теплового потока пред, при котором коэффициент теплоотдачи при кипении в пленке равен квэффициенту теплоотдачи при кипении в большом объеме. Эти условия определяются величиной плотности орошения Г и шириной щели распределительного устройства и приблизительно пропорциональны пред [c.121]

Исследования, выполненные канд. техн. наук В. М. Любарским, показали, что при искусственном замораживании осадков оптимальные значения удельного теплового потока (поверхностной плотности) лежат в пределах от 230 до 700 Вт/м . Более высокие тепловые потоки недостаточно снижают удельное сопротивление осадков, а более низкие вызывают резкое снижение экономических показателей вследствие роста металлоемкости теплообменного оборудования. [c.84]

Относительная простота конструкции, отсутствие выноса катализатора из аппарата, высокая надежность теплового регулирования привели к преимущественному использованию в мировой практике гид-ропереработки дистиллятного и остаточного сырья реакторов с нисходящим потоком реагентов через неподвижный слой катализатора [98, 101]. Однако во избежание возншшовения пространственных неоднородностей в слое катализатора необходимо учитывать характер течения в нем жидкой фазы. Для обеспечения наиболее полного контакта сырья и катализатора газожидкостная смесь должна быть равномерно распределена над поверхностью слоя при нагрузках по жидкости, соответствующих оптимальной плотности орошения. Как показали исследования и промышленный опыт, оптимальная плотность орошения соответствует величине 16 м /ч.м по жидкой фазе. При отклонении нагрузки в ту и другую сторону в слое возрастает хра-диент температуры, свидетельствующий о возникновении пространственных неоднородностей. При этом увеличение числа распылителей на I сечения слоя с одного до девятнадцати лишь частично улучшает картину распределения. Поток паров в прямоточном движении с жидкостью при соотношении рабочих объемных расходов от 10 1 до 30 1 м /м жидкости, характерных для гидрогенизационных процессов нефтепереработки, не оказывает заметного влияния на процесс растекания жидкости и величину плотности орошения. [c.70]