Задержка зависимость от нагрузки

Рис. 100. Зависимость задержки от нагрузки для различных типов насадки при давлении 730 мм рт. ст.

При достаточно высоких интенсивностях связь О и / будет нелинейной кривая 2 = f J) в некотором масштабе повторит известную зависимость задержки от нагрузки. Это можно доказать с помощью уравнения Пратта [c.311]

Существует критическое минимальное значение напряжения, ниже которого растрескивание не происходит. Значение критического напряжения снижается с увеличением концентрации водорода. На рис. 7.12 представлены такие зависимости для стали 5АЕ 4340 (0,4 % С), насыщенной водородом при катодной поляризации в серной кислоте, затем кадмированной для удержания водорода и подвергнутой действию статической нагрузки. Концентрацию водорода систематически снижали отжигом. Задержка перед появлением трещин связана, по-видимому, с тем, что для диффузии водорода к специфическим участкам вблизи ядра трещины и для достижения достаточной для разрушения концентрации требуется время. Эти специфические участки окружены дефектами, возникающими в результате пластической деформации металла. Атомы водорода из кристаллической решетки, диффундируя к дефектам, переходят в более низкое энергетическое состояние. Тре- [c.150]

Благодаря своему фундаментальному значению широко исследовалась зависимость прочности полимеров под нагрузкой от времени, а температура считалась основным параметром. На рис. 1.4, 1.5 и 3.7 приведены диаграммы напряжение— время—температура для различных термопластов. Имеется много объяснений явления задержки окончательного ослабления образца относительно начального момента воздействия нагрузки. Одна группа объяснений опирается на чисто статистическое рассмотрение. В таком случае долговечность обратно пропорциональна вероятности осуществления определенного акта повреждения в остальном не поврежденного материала. [c.277]

На рис. 2, 3,а показана зависимость задержки дисперсной фазы от суммарной нагрузки ( ZW ) и интенсивности ( D ) при пульсации и вибрации. Из рисунков видно, что при одинаковой нагрузке и интенсивности D>600 задержка в колонне с пульсацией больше, чем с вибрацией. При этом по мере увеличения интенсивности до D = 1500 разница в значениях задержки возрастает до 40-50%. Известно, что величина задержки дисперсной фазы и значение предельной нагрузки (нагрузки захлебывания S, взаимосвязаны и находятся в обратной зависимости друг от друга. Это хорошо иллюстрируется рис. 4, из которого следует, что с увеличением 3 от 600 до 1500 разница в нагрузках захлебывания возрастает и при = 1500 составляет 30-40%. [c.80]

Представленные на рис. 4 зависимости величины задержки от интенсивности и от суммарной нагрузки, полученные в [c.82]

Рис. 46. Зависимость задержки (а) и времени пребывания ионита (б) в прямоточной колонне от нагрузки ио раствору ири разных п.

Рис. 6. Зависимость задержки х от нагрузки на колонну

Зависимость задержки дисперсной фазы х от нагрузки на колонну (рис. 6) оказалась примерно такой же, как и при экстракции и реэкстракции азотной кислоты. Как при экстракции, так и лри реэкстракции, задержка с изменением нагрузки по сплошной фазе Шс при постоянной Тод меняется незначительно [c.292]

ГИДРАВЛИКА КОЛОННЫ. ЗАВИСИМОСТЬ ПРЕДЕЛЬНОЙ НАГРУЗКИ И ЗАДЕРЖКИ ДИСПЕРСНОЙ ФАЗЫ ОТ ИНТЕНСИВНОСТИ ПУЛЬСАЦИИ [c.309]

Задержка дисперсной фазы (УС) и предельная нагрузка. Расчет УС в распылительных экстракторах производится по приближенному уравнению Торнтона — Пратта 1[16], основанному на допущении, что механизмы движения капель и стесненного осаждения твердых частиц в суспензиях аналогичны. Это уравнение имеет универсальный характер и в общем виде выражается зависимостью. [c.263]

Рис. 1. Зависимость задержки дисперсной фазы от приближения нагрузки к предельной.

Рис. 12. Зависимость задержки дисперсной фазы от нагрузки (1) и интенсивности пульсации 2).

Для расчета противоточных сорбционных колонн (так же как и любых других колонных аппаратов) необходимо знать характеристическую скорость частиц сорбента Уо, зависимость задержки й от нагрузки и необходимое для проведения процесса время т кроме того, нужно учесть поперечную неравномерность и продольное перемешивание фаз, требующее увеличения т для промышленной колонны. [c.163]

В колонне диаметром 25 мм с металлической насадкой с ростом пульсации нагрузка сначала возрастает до 82 м /м , а затем уменьшается. В колоннах диаметром 60 и 100 мм с металлической насадкой пульсация снижает предельную нагрузку. Зависимость задержки от интенсивности изучалась на колоннах диаметром 25 и 100 мм при изменении подачи от О до 2000 мм/мин, причем в этих пределах задержка оказалась практически постоянной. [c.162]

Зависимость задержки дисперсной фазы Q от наращивания нагрузки при постоянной интенсивности перемешивания (рис. 2) подчиняется тому же закону, что и в аппаратах без перемешивания [2]. [c.274]

Получены зависимости гидравлического сопротивления аппарата от нагрузки по газу и плотности орошения. Путем отсечки газового и жидкостного потоков и замера количества стекающей после этого жидкости замерена удерживающая способность тарелки с насадкой. При этом отдельно учтено количество жидкости, стекающей по стенкам. Отдельно также измерена статическая задержка жидкости слоем шаров различного диаметра. [c.124]

На основании вышеизложенного, при отсутствии резких колебаний нагрузки по органическим веществам, при заданной концентрации растворенного кислорода 2—4 мг/л и быстродействующем регулирующем органе можно рекомендовать для САР концентрации растворенного кислорода импульсные релейные законы регулирования. Уставка реле длительности импульса выбирается в зависимости от быстродействия регулирующего органа на воздуховоде аэротенка или нагнетателя таким образом, чтобы подача воздуха при каждом импульсе регулирования изменялась бы не более чем на 5% от номинальной. Реле длительности паузы должно допускать регулировку времени срабатывания от 5 до 30 мин. Если в месте установки датчика ЭГ-152-003 ожидаются колебания скоростного напора жидкости, то схемой управления должна быть предусмотрена задержка сигнала на включение пульс-пары и магнитного пускателя. [c.181]

Для получения сравнимых результатов статическую задержку, а также динамическую и общую задержку жидкости лучше давать в расчете иа одиу теоретическую 1ели реальную тарелку. В литературе имеется мало сведений о зависимости задержки от нагрузки. Коллинз и Ланц [164] приводят данные (рис. 98) для колонки Олдершоу с ситчатыми тарелками диаметром 28 мм при наличии 30 реальных тарелок. В зависимости от нагрузки задержка колеблется между 43 и 60 мл, поэтому моншо считать, что па реальную тарелку приходится в среднем 1,4—2,0 лы и на теоретическую тарелку 2,5—3,5 мл. По измерениям автора в насадочных колонках задержка на одну теоретическую тарелку имеет величину того я е порядка, как это видно из рис. 100, показывающего зависимость задержки к-гептана (в мл) при 97° от нагрузки нри давлении 730 мм рт. ст. [1551 прп этих опытах диаметр колонки составлял 19 мм, а высота ректифицирующей части — 812 мм. [c.175]

Длинные и гибкие цепи полимера способствуют монотонному частично неупругому деформированию материала при постоянной нагрузке, а именно деформации ползучести. В статистических теориях разрушения обычно специально не рассматривается степень деформации при ползучести. Можно напомнить (разд. 3.4, гл. 3), что кинетическая теория Журкова и Буше также не учитывает деформацию ползучести как один из видов деформирования. В теории Сяо—Кауша, разработанной для твердых тел, не обладающих сильной неупругой деформацией, рассматривается зависимость деформации от времени, которая считается, однако, следствием постепенной деградации полимерной сетки. Буше и Халпин специально рассматривают макроскопическую ползучесть, чтобы учесть соответствующие свойства молекулярных нитей, которые в свою очередь оказали бы влияние на долговечность материала. Согласно их теории, запаздывающая реакция матрицы каучука или термопласта вызывает задержку (вследствие влияния на /ь) роста зародыша трещины до его критического размера. [c.278]

Рис. 20. Зависимость задержки дисперсией фазы от нагрузки по раствору при разной интенспвностн пульсации.

Уравнение (14) имеет два решения относительно Й, т. е. ирн одном и том же значении W задержка может иметь два суш,ественно различных значения [4]. В системе жидкость — жидкость эта возможность не реализуется, поскольку ири накоплении капель дисперсной фазы в колонне они коалесциру-ют, н происходит обращение фаз ( захлебывание ). В этой системе задержка ири росте W увеличивается сначала медленно, а затем, после точки перегиба кривой, — очень быстро (рис. 20). Перегиб кривой происходит ирн значении 0 = 20—507о в зависимости от характеристик системы и насадки, поэтому достигнуть теоретической предельной нагрузки, близкой к Wз, невозможно. [c.42]

Plie. 39. Зависимость задержки смолы О от отношения нагрузки к характеристической скорости Wpi va [c.95]

Рис. III.7. Зависимость динамической задержки в на садке Мультикнит с перегородками от w p при различных значениях удГ / — линия нагрузки 2 — линия захлебывания

Рис. 26. Зависимость длительности периода задержки воспламенения от нагрузки двигателя. Топливо / дизельное Л 2 — ЛКГ 3 — смесь дизельного Л с флегмой коксования — ДФК 4 — ВГ. Режим работы сплошные линии — обычный, пункиф — термофорсированный.

Пульсация позволяет регулировать размер капель в колонне, поэтому задержка также изменяется с ростом интенсивности при одинаковой нагрузке. Зависимость Q от / имеет (при 1 = onst) такой же характер, что и от W. [c.144]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология