Задержка динамическая

Объем газовой камеры можно определить как объем, заключенный между отверстием, из которого происходит истечение газа в пузырь, и местом в газовом потоке, в котором имеется значительный перепад давления. Таким местом может являться, например, место установки вентиля, регулирующего подачу газа в газовую камеру. Величина объема газовой камеры существенно влияет как на отрывной объем пузыря, так и на механизм его образования в динамическом режиме. При малых и больших (свыше 10 дм ) объемах газовой камеры отрывной объем не зависит от ее величины. При промежуточных значениях объема газовой камеры объем образующихся пузырей возрастает. Мак-Кан и Принс [69] в динамическом режиме образования пузырей выявили шесть подрежимов в зависимости от объема газовой камеры и расхода газа одиночные пузыри, одиночные пузыри с задержкой истечения, двойные пузыри, двойные пузыри с задержкой истечения, парные пузыри, двойные парные пузыри. [c.49]

Существенные различия между скрубберами с орошаемой неподвижной насадкой и контактными аппаратами с турбулентным трехфазным псевдоожиженным слоем были отмечены Ченом и Дугласом Задержка жидкости в слое неподвижной насадки слагается из динамической и статической составляющих, причем последняя играет весьма ограниченную роль в процессах межфазного переноса. В то же время, в контактном аппарате с турбулентным трехфазным псевдоожиженным слоем статическая задержка жидкости практически отсутствует вследствие движения насадки и, таким образом, вся удерживаемая жидкость принимает участие в массообмене между фазами. Этим, в частности, можно объяснить тот факт, что при одинаковых условиях работы скорости тенло-массопереноса в контактном аппарате с турбулентным трехфазным псевдоожиженным слоем выше, чем в абсорберах с неподвижной насадкой . [c.677]

Отсюда видно, что свертка предполагает вьшолнение операций над прошедшими величинами входа Л (х), поэтому существенной составляющей комплекса устройств, предназначенных для автоматизированного определения динамических характеристик объектов, является линия задержки управляемого фильтра [11. Текущие и прошедшие значения входной величины накапливаются в разделенной на участки линии задержки. С каждого участка снимаются сигналы, задержанные на определенную величину, и умножаются на соответствующие ординаты весовой функции К=К п ), которые подбираются оператором на пульте управления и затем суммируются для получения выхода Д ( с) [c.325]

Испытание в ленточном сцеплении Между 10 и 100 ч работы, отсутствие необычного износа или отслоений динамический момент в средней точке между 185 и 230 Н-м разность моментов <80 Н-м конечный момент >170 Н-м время задержки 0.35-0.55 с Указать максимальный момент Не требуется [c.137]

Фрикционное испытание в дисковом сцеплении От 10 до 100 ч работы отсутствие необычного износа или отслоений динамический момент в средней точке между 150 и 180 Н-м разность статического и динамического моментов <30 Н-м максимальный момент >150 Н-м время задержки 0.50-0.60 с определяется конечный момент Удовлетворительная работа в течение 15.000 циклов динамический коэффициент 0.130-0.160,25-15000 циклов (127-157 Н-м) статический коэффициент трения 0.100-0.150,100-15000 циклов (97-147 Н-м) время включения передач 0.75-1.0 с, 25-15000 циклов низкоскоростной динамический коэффициент 0.9-1.0, 200-15000 циклов указать отношение тормозной путь/средняя точка, 200-15000 циклов низкоскоростной динамический коэффициент 0.120-0.160, 25-15000 циклов (117-158 Н-м). Анализ работавшей жидкости определяется содержание нерастворимых в пентане, изменение кислотного числа и ИКС, вязкость при 100°С и 40°С [c.138]

Расчет систем динамического регулирования производится следующим образом. При задержке закрытия клапана давление газа q н1м ), вытекающего из цилиндра, на пластины клапана определяется формулой [c.551]

При применении капилляров, диаметр и длина которых подобраны в соответствии с заданной величиной флегмового числа (рис. 308), сказывается влияние температуры на изменение вязкости жидкости. Недостатком является также невозможность изменения флегмового числа в процессе ректификации, для чего необходимо устанавливать новый комплект капилляров. Кроме того, этот метод, как и при использовании сопел или переливных патрубков, связан с установлением относительно высокого уровня жидкости это приводит к увеличению динамической задержки головки, что в свою очередь вызывает длительное смешение последовательно отбираемых порций дистиллата, увеличение количества промежуточных фракций и является особенно неблагоприятным при аналитической ректификации [14]. [c.413]

Часто применяют термин суммарная (или общая) задержка , понимая под этим количество вещества в жидком и парообразном состояниях, находящееся в ректификационной колонне, не считая количества жидкости и пара в кубе. Пользуются также понятием задержка одного из компонентов . При этом необходимо различать статическую задержку (количество жидкости, остающееся в насадке за счет смачивания последней) и динамическую задержку—количество вещества в колонне в рабочих условиях прп наличии противотока паров и жидкости.—При.и. ред. [c.556]

Испытание колонки на смеси с известными свойствами, например определение числа теоретических тарелок при одной или нескольких нагрузках и при бесконечном или конечном флегмовом число (испытание эффективности.—Ред.) определение пределов рабочих нагрузок, сопротивления колонки и величины динамической задержки [c.565]

Динамическая задержка. Перепад давления [c.605]

Количество жидкости, удерживаемой на насадке, оказывает существенное влияние на эффективность разделительного действия насадки. Различают статическую Нз и динамическую Но составляющие полной задержки жидкости насадкой Но=Нз + Но- [c.306]

Динамическая составляющая задержки обусловлена гидродинамическими условиями взаимодействия потоков с насадочными телами. [c.306]

Рабочая или динамическая задержка определяется количеством жидкости и пара, содержащимся в колонке в процессе работы. Статическая задержка представляет собой количество жидкости, остающееся в колонке после окончания перегонки. [c.226]

В общем случае при уменьшении размеров частиц насадки динамическая задержка и перепад давления возрастают, а пропускная способность колонки уменьшается. Вместе с тем э( ективность насадки с небольшим размером частиц меняется очень мало с изменением скорости прохождения паров. Это в значительной мере облегчает поддержание определенного режима колонки. [c.244]

При моделировании цифровых систем управления требуется отображение в одной модели как аналоговой, так и дискретной частей систем. В известных системах моделирования непрерывных динамических процессов для моделирования дискретных систем управления предоставляется возможность создания специальных, программируемых пользователем блоков. Программа для таких блоков составляется с помощью общедоступных языков программирования. Однако в структуре математической моделирующей системы в запрограммированном блоке осуществляется только один шаг интегрирования. Таким образом, шаг расчетного времени при решении разностных уравнений, отвечающих дискретной части системы, в принципе ничем не отличается от шага решения разностных уравнений, заложенного в основу самой моделирующей системы. Поскольку в цифровой части системы требуется отобразить задержку времени и квантование по уровню в структуре аналоговой системы, то использование программируемых блоков вызывает определенные сложности. [c.145]

Задержка жидкости в слое насадки Уз слагается из статической ( Уст) и динамической ( Удин) составляющих У3 = У + [c.486]

Очень важной характеристикой колонки является задержка, т. е. количество жидкости, удерживаемое насадкой при работе колонки (динамическая задержка). При выборе колонки для разгонки небольших количеств смесей нужно руководствоваться именно этой характеристикой. Количества промежуточных фракций, получаемых при разгонке, приблизительно равны произведению величины задержки колонки, приходящейся на высоту насадки, эквивалентную одной ступени, на число ступеней, необходимое для полного разделения компонентов. При задержке, соизмеримой по величин е с количеством компонентов в смеси, не может быть достигнуто четкого разделе -ния, какой бы эффективной ни была колонка. Поэтому при разгонке небольших количеств смеси бывает целесообразно воспользоваться колонкой может быть и менее эффективной, но обладающей небольшой задержкой, подвергнув полученные фракции вторичной перегонке. [c.50]

Если проводится эксперимент по измерению времени продольной релаксации Ту, и интервал между отдельными импульсами (время задержки) задан заранее и равен Tg, то можно подобрать длительность импульса таким образом, чтобы угол отклонения вектора намагниченности обеспечил максимальное значение амплитуды сигнала. После воздействия такого импульса в системе устанавливается динамическое равновесие. Этот угол, определяющий также оптимальное значение отношения сигнал/шум, называют углом Эрнста Е [1.4 ]. Значение угла Эрнста вычисляется по формуле [c.46]

Рис.1.16. Оптимальный угол отклонения намагниченности под воздействием возбуждающего импульса, (а) Угол Эрнста (X является функцией логарифма отношения времени задержки Tg и времени продольной релаксации Ту. (Ь) Амплитуда сигнала в динамическом равновесии является функцией Тц/Ту при различных значениях угла отклонения. A-.Oi = (Z ,

В России разрабатывали эмиссионную тепловую томографию для анализа пространственного распределения температуры раскаленных газов, полупрозрачных для ИК-излучения. Материал настоящего раздела относится к динамической тепловой томографии, основанной на том факте, что температурные отклики более глубоких слоев контролируемого материала проявляются на нагреваемой поверхности с возрастающей временной задержкой. [c.136]

Отметив, что данные Шулмэна и др. относятся к полной задержке, т. е. ко всей жидкости, находящейся в насадке, автор не указывает, что формула Баченэна обобщает результаты, относящиеся лишь к динамической задержке, т. е. той части жидкости, которая находится в движении и, в частности, быстро стекает из колонны по прекращении ее орошения. Именно эта составляющая количества задерживаемой жидкости не зависит от поверхностного натяжения, в то время как полная задержка, согласно Шулмэну и др., зависит от него в заметной степени вследствие существенности влияния поверхностного натяжения на статическую задержку, соответствующую той части жидкости, которая остается в насадке по прекращении орошения. Примеч. пер. [c.224]

Уравнения параллельных или последовательно-параллельных реакций 1-го порядка (схемы 3, 5, табл. VI-3) позволяют описывать экспериментальные данные в более широком диапазоне времени, чем уравнение простой реакции 1-го порядка. При этом интерпретация динамической картины трансформации РОВ основывается на представлении о совместном разложении легкоокис-ляемых и стойких органических веществ, для которых константы скорости различаются соответственно на порядок и более. Начальный период задержки или замедленного разложения органи- [c.151]

Численные данные параметров, используемых для расчетов при реакции модели на воздействие первого типа, представлены в табл. 3.13. Входные воздействия Pi для всех четырех вариантов являются верхними границами величин выходных сигналов управляющих пневматических устройств или регуляторов, ожидаемых при их работе. Такие воздействия выбраны для того, чтобы показать динамические характеристики ПМИМ во всем диапазоне хода штока, поскольку это дает возможность получить такие важные характеристики, как = h ( ш), т = /2 (Хш), Р = /з ( ш), где т — время задержки клапана ш — ход штока. Здесь эти характеристики не рассматриваются, хотя данные для их построения получены. [c.288]

Информация об общей УС колонны очень важна, поскольку, как уже было показано в разд. 4.7.1, влияние общей УС усиливается с увеличением числа теоретических ступеней разделения. Общая задержка при большом флегмовом числе ухудшает разделение, а при малом флегмовом числе, наоборот, благоприятствует разделению. При очень большой общей задержке флегмовое число почти не оказывает влияния на разделяющую способность колонны. Для насадки из колец Рашига возможен теоретический расчет динамической УС, предложенный Йилмазом и Брауэром 11 в] (см. разд. 4.2.2). [c.149]

Эффективность работы зрительного аппарата вообще определяется остротой зрения (различение двух точек, располагающихся на возможно малом расстоянии друг от друга), уровнем освещенности, светлотой 2 фона, контрастностью, спектральным составом, тоном насыщенностьюа также углом обзора и расстоянием до предмета различения. В динамически изменяющихся структурах ЧМС существенно учитывать также время приема сигналов (зрительного 0,3 с, слухового 1,6 с) задержки при прохождении их в органах чувств (0,02—0,05 с) инерцию зрения — свойство глаза видеть некоторое время (0,01 с) предыдущий предмет после перевода его на последующий. [c.134]

Рис. 99. Устройство из стандартных деталей дестинорм для измерения количества, флегдмы стекающей в куб и динамической задержки.

Под задержкой Н мы понимаем количество вещества, присутствующего в виде жидкости и паров в ректификационном аппарате между поверхностью жидкости куба и холодильником (конденсатором) в процессе работы ). Задержка слагается из статической задержки жидкости в колонке и динамической задержки. Знание величины задержки очень важно, поскольку, как это уже было показано в главе 4.71, влияние задержки возрастает с увеличением числа теоретических тарелок при большом флегмовом числе задержка оказывает неблагоприятное, а при л1алом — благоприятное действие на разделяющую способность при очень большой задержке флегмовое число вообще не оказывает практически никакого влияния на разделяющую способность колонки. [c.174]

Прибавляя к статической задержке количество вещества, дополнительно содержащееся во время перегонки в аппаратуре над поверхностью кубовой жидкости и выше и называемое динамической задержкой, определяют общую задернску жидкости в колонне. Для определения динамической задержки во время перегонки быстро удаляют подогреватель куба, по возможности также и куб, а стекаюп1,ую жидкость собирают в измерительный сосуд установки, изображенной на рис. 99 целесообразно при этом отводить жидкость через холодильник. [c.175]

Для получения сравнимых результатов статическую задержку, а также динамическую и общую задержку жидкости лучше давать в расчете иа одиу теоретическую 1ели реальную тарелку. В литературе имеется мало сведений о зависимости задержки от нагрузки. Коллинз и Ланц [164] приводят данные (рис. 98) для колонки Олдершоу с ситчатыми тарелками диаметром 28 мм при наличии 30 реальных тарелок. В зависимости от нагрузки задержка колеблется между 43 и 60 мл, поэтому моншо считать, что па реальную тарелку приходится в среднем 1,4—2,0 лы и на теоретическую тарелку 2,5—3,5 мл. По измерениям автора в насадочных колонках задержка на одну теоретическую тарелку имеет величину того я е порядка, как это видно из рис. 100, показывающего зависимость задержки к-гептана (в мл) при 97° от нагрузки нри давлении 730 мм рт. ст. [1551 прп этих опытах диаметр колонки составлял 19 мм, а высота ректифицирующей части — 812 мм. [c.175]

Так, например, ВЭТТ для вертикальной трубки диаметром 0,6 см при нагрузке 10 мл час составляет 1,73 см [16]. Трубка указанного диаметра высотой 1 м будет обладать прп. этом сопротивлением 2,7 м.>л рт. ст. при динамической задержке всего 0,4 мл. Исходя из этого, Кун [17] разработал новый принцип повышения разделяющей способностп при ректификацип (рис. 251). Этот принцип основан на многократном увеличении эффекта разделения, имеющего место в поперечном сечении трубки (вектор а) в стационарных условиях проведения процесса, путем создания продольного потока, изменяющего свое направление на концах трубки (векторы и, и и ). Для обеспечения высокой эффективности скорость паров в трубке должна быть возможно ниже, а флегмовое число — возможно выше. Чтобы получить при этом удовлетворительную производительность, необходимо, как уже указывалось выше, соединить большое число трубок малого диаметра в параллельный пучок (рис. 252). При этом оказалось целе- [c.371]

Номограмма Цуидервега для определения числа теоретических тарелок при периодической ректификации с учетом динамической задержки к величины промежуточной фракции [c.582]

Выбор т . Задержка должна выбираться таким образом, чтобы происходил максимальный обмен или сформировался максимальный ЯЭО перед тем, как конечный импульс прикладывается к z-иамагии-ченности. Это потребовало бы знания значений времен Ту вовлеченных во взанмодействне ядер, а также скорости обмена или формирования ЯЭО. Если мы знаем только один из этих двух параметров, то нам трудно начать эксперимент без предварительных допущений. Здесь существует четкая разница между возможным диапазоном для определения обмена и для ЯЭО (в последующем изложении я подразумеваю, что вам известны динамические эф( кты в спектрах ЯМР см., например, гл. 8 в книге Гюнтера [22]). [c.343]

Наконец, мы должны заметить, что спиновое эхо также используется при изучении динамических процессов, поскольку амплитуда эха связана с поперечной релаксацией. Уменьщение Гг в результате химического обмена не имеет большого значения, если время пребывания ядра в положениях с разными ларморовыми частотами велико по сравнению с временем задержки между импульсами т. Однако для быстрых реакций или при более длинных интервалах между импульсами амплитуда эха спадает более быстро, чем в случае не возмущенной обменом поперечной релаксации. Если определить зависимость этого спада как функцию т, то можно рассчитать константу скорости при температуре проведения эксперимента. Преимущество этого метода в том, что его можно использовать в широком интервале температур и на него не оказывает влияние спин-спиновое взаимодействие. Однако до сих пор его использовали лишь в редких случаях. [c.260]

Один из недостатков насадок, изготовленных из металлов или сплавов, состоит в том, что они подвергаются коррозии. Поэтому рекомендуется применять насадки из никеля или нержавеющей стали. При высокой температуре металлические насадки могут оказывать каталитическое воздействие на перегоняемые вещества (например, дегидрирование некоторых сесквитерпеновых углеводородов). В этих случаях предпочтительнее использовать насадку из керамики или стекла. К насадкам такого типа, помимо вышеупомянутых колец Рашига или стеклянных шариков, относятся так называемые седла Берла из фарфора. Однако все эти насадки имеют низкую эффективность например, ВЭТТ для седел Берла размером 4 мм составляет только 5—6 см в зависимости от выбранной пропускной способности [8]. Более выгодны цилиндры, изготовленные из стеклянной ткани (например, из изоляционного шланга, используемого в электротехнике). Шланг из стекловолокна надевают на подходящий стержень, например на стеклянную палочку, и разрезают на куски нужной длины (например, 4 мм при диаметре 4 мм). Стеклоткань обжигают в пламени для удаления из нее пропитки из искусственной смолы. По сравнению с металлической насадкой насадки из стекла имеют ряд недостатков. Во-первых, стеклянные частицы очень хрупки и легко ломаются, во-вторых, стеклянная насадка имеет большую динамическую задержку, чем аналогичная насадка из металлической сетки. Детальное описание способа изготовления стеклянной насадки приведено в работе [129]. [c.247]

К недостаткам колонки Брууна следует отнести большую динамическую задержку (приблизительно млп тарелку) и значительный перепад [c.247]

Дисперсная фаза состоит из капель различных диаметров, причем в процессе перемешивания эти капли многократно коалесцируют и вновь дробятся. В результате устанавливается некоторое распределение капель по размерам, которое отраииет динамическое равновесие между актами коалесценции и редиспергн-роваиия и характеризуется средним объемно-поверхностным диаметром капель don- Величина од зависит от физических свойств перемешиваемых жидкостей (плотности, вязкости, поверхностного натяжения), от удельного расхода энергии на перемешивание (расход энергии иа единицу перемешиваемого объема), а также от конструкции и геометрических размеров аппарата и перемешивающего устройства. Зная величину оп и концентрацию дисперсной зоны 5д (задержку), можно иайти величину удельной межфазной поверхности а = = 65д/ оп м /м . [c.592]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология