Смеситель газа с поперечными струям

Удобнее выражать Тсм. через объемные расходы газов в струе и потоке соответственно (ис и Уп) и скорость потока на входе в смеситель Шп- Для упрощения примем, что в точке входа поперечных струй поток сохраняет свою начальную скорость, а струи теряют ско )ость. В действительности поток приобретает некоторую скорость за счет количества движения в поперечных струях, но пренебрежение этой величиной дает достаточно большой запас времени, что позволяет считать предлагаемый метод надежным. [c.304]

Значительный интерес представляет процесс смешения осевого газового потока с поперечными струями газа, сталкивающимися внутри осевого потока [100]. При расчете реактора с учетом процесса смешения необходимо учитывать газодинамические факторы. В зависимости от времени протекания реакции (Т1) следует задаться соответствующим временем перемешивания потоков (Та). В большинстве случаев т . Зная расходы компонентов, один из которых движется вдоль реакционного канала, служащего одновременно и смесителем, а другой под углом 90° к оси, можно определить скорость (W подачи первого потока, исходя из следующей зависимости [1, 100] [c.49]

Для изучения закономерностей распространения коаксиальных струй была создана экспериментальная установка, схематично показанная на рис. 1. Установка состояла из двух концентрических труб 12 VI 11 с, внутренними диаметрами соответственно 180 и 80 мм. Трубы устанавливались вертикально и заканчивались хорошо спрофилированными соплами, изготовленными таким образом, чтобы разрыв потока в месте их стыкования был минимальным, а профили динамического напора близкими к прямоугольным. В нижней части внутренней трубы была смонтирована камера сгорания, состоящая из смесителя 14 и горелки, выполненной в виде сетки 16. Газ (смесь бутана с пропаном) подавался непосредственно в смеситель, в котором успевал хорошо перемешаться с воздухом до воспламенения на сетке 16. Зажигание горючей смеси осуществлялось с помощью свечи 15, соединенной с катушкой Румкорфа. Для охлаждения продуктов сгорания до 600° С на некотором расстоянии от горелки через отверстия 3 в стенке трубы 11 вдувались поперечные струи холодного воздуха, количество которого регулировалось так, чтобы температура на выходе из сопла всегда была 600° С. Таким образом, из внутреннего сопла 6 с диаметром выходного отверстия 20 мм можно было получить горячую струю в широком интервале изменения начального значения рм . [c.27]

В многоструйных смесителях газовые струйки вытекают под углом 90° или близким к этому в поперечно движущийся поток воздуха. Скорость воздуха в этом случае обычно довольно велика (15—30 м/сек). Горелки с типичными конструкциями таких смесителей приведены на рис. У1-1 и 1-21. Смешение газа с воздухом здесь также происходит за счет турбулентной диффузии в пределах смесителя. Минимальные размеры смесителя могут быть получены при наиболее равномерном распределении газовых струй по всему сечепию воздушного потока. Для расчета [c.213]

Габаритные размеры смесителей с периферийным или центральным подводом газа можно определить по уравнению, которое учитывает относительную глубину проникновения газовых струй в поперечный поток воздуха [7] [c.41]

Первая задача решалась путем применения расчетной методики, предложенной Ю. В. Ивановым для определения траекторий газовых струй в поперечном потоке воздуха [8]. Отверстия, из которых осуш ествляется подача газа из сопла 1 в смеситель 2 (рис. 3, 4), имеют различный диаметр. Повышенная дальнобойность струй большого диаметра способствовала проникновению газа в периферийную часть воздушного потока, а более тонкие струи газа (диаметром 2) должны заполнять ту часть воздушного потока, которая прилегает к газовому соплу (рис. 4). Шаг между отверстиями важно выбирать таким образом, чтобы не допустить преждевременного слияния струй в сплошной газовый поток. Выбранные и рассчитанные значения проверялись затем экспериментально. [c.184]

Большинство кинетических горелок по схеме смесеобразования можно разделить на две группы горелки со смесителями инжекционного типа и горелки с многоструйным выходом газа в поперечный поток воздуха. Смесители первого типа характеризуются наличием высокоскоростной газовой струи (или струй), вытекающей из сопла (сопел) в спутный поток воздуха, движущегося с меньшей скоростью. Смешение происходит за счет турбулентной диффузии и особенно интенсифицируется при наличии диффузора. [c.114]

На. электростанциях и в промышленности применяются горелки струйного тина с принудительной подачей воздуха, в смесителях которых осуществляется частичное предварительное смесеобразование. Взаимное расположение струй газа и потока воздуха в горелках такого типа применяют чаще всего спутным или поперечным. [c.320]

В формулах (15) — (17) приняты следующие обозначения d — диаметр входного отверстия поперечной струи, м D — диаметр реакционного канала — смесителя, м — плотность плазменного газа движущегося вдоль оси реактора, кг/м рз — плотность газа поперечной струи кг м Wi ш — соответственно скорость осевого и поперечного газовых потоков, м1сек-, К — коэффициент, зависящий от угла встречи потоков К = 2,0 при а = 90° ЛГ = 1,85 при а = 60 и 120°) h — дальнобойность поперечной струи, м] L — длина реакционного канала — смесителя, м Vi и Fj — объемные расходы газов, соответственно вдоль оси и поперечного потока, м /ч Р — рабочее давление, ат Т — температура осевого плазменного потока на входе в реакционный канал, °К. [c.50]

НИИ метода прямого окисления азота из воздуха. В работе [251 показано наличие градиента концентраций ацетилена по сечению реакционного канала в процессе пиролиза метана в водородной плазме. Снижение концентрации ацетилена по оси реактора свидетельствует о несовершенной организации смешения холодной струи метана с высокотемпературной водородной плазмой. Недооценка газодинамических факторов приводит к снижению среднемассовой концентрации получаемых продуктов в плазме. В условиях протекания плазмохимических процессов смесительные устройства, реализуюпще принцип взаимодействия турбулентной свободной струи с окружающей средой [1, 43, 59] оказываются недостаточно эффективными. При смешении струй в поперечном потоке [8, 42, 76] трудно создать равномерное распределение их по сечению, так как струи тяжелого газа обладают большей инерцией движения, что особенно важно при изменениях (колебаниях) расхода этого газа. Затруднительна в этом случае и защита стенок смесителя от перегрева. В интенсивных смесителях, снабженных завихрителями, турбулизаторами, порогами, сужениями и т. п. [69, 70], нельзя избежать перегрева стенок, либо больших тепловых потерь. [c.49]

Для расчета смесителей с периферийным ли центральным подводом газа может быть использована достаточно простая методика, предложенная докт. техн. наук Ю. В. Ивановым. В соответствии с приведенными данными, относительная глубина проникновения газовых струй в поперечный поток воздуха при а = 90° может быть определена по формуле [c.77]

Б многоструйных смесителях газовые струйки вытекают под углом 90° или близким к этому в поперечно движупщйся поток воздуха. Скорость воздуха в этом случае обычно довольно велика (15—30 м/сек). Горелки с типичными конструкциями таких смесителей приведены на рис. 20 и 22. Смешение газа с воздухом здесь также происходит за счет турбулентной диффузии в пределах смесителя. Минимальные размеры смесителя могут быть получены при наиболее равномерном распределении газовых струй по всему сечению воздушного потока. Для расчета смесителей с периферийным или центральным подводом газа может быть использована достаточно простая методика, предложенная Ю. В. Ивановым [46]. По данным Ю. В. Иванова относительная глубина проникновения газовых струй в поперечный поток воздуха равна [c.114]