Температура осевых

Цилиндры. Они бывают различной конструкции в зависимости от давления, производительности, схемы и назначения компрессора. Цилиндры на давление до 50 ат отливаются из чугуна, на дав-лени 50—150 ат— из стального литья, а иа давление выше 150 ат выполняются из поковок углеродистой и легированной сталей. Рабочая поверхность стальных цилиндров образуется запрессованной втулкой ( сухого типа), изготовленной из перлитового чугуна. Для облегчения запрессовки внешнюю поверхность втулки делают ступенчатой. Применяют также свободную посадку втулок втулку изготовляют с таким зазором, чтобы создалась напряженная посадка вследствие теплового расширения втулки во время работы компрессора. Крепится втулка в цилиндре только е одного конца буртом. Второй конец ее не закреплен и может перемещаться в осевом направлении при изменении температуры в цилиндре комп- [c.197]

Конструкция барабанных аппаратов. Основная часть аппарата—-барабан, установленный горизонтально или наклонно под небольшим углом к горизонту (не более 4°). Барабаны без рубашек и футеровки используют в барабанных сушилках, работающих при невысоких температурах, холодильниках и кристаллизаторах с воздушным охлаждением. Барабаны с рубашкой находят применение в кристаллизаторах с водяным охлаждением. Барабаны, футерованные изнутри огнеупорным кирпичом, применяют в печах, работающих при высоких температурах. На корпусе барабана крепят специальные бандажи, которые передают нагрузку от веса барабана на ролики опорных станций, на одной из которых устанавливают упорные ролики, не допускающие осевого перемещения барабана. Вращение передается от мотора к барабану через шестеренную пару, состоящую из венцовой шестерни, закрепленной на барабане, и малой шестерни, связанной с редуктором. В легких установках применяют цепные или фрикционные передачи. По обоим концам барабана устанавливают камеры для загрузки и выгрузки материала, а также подвода и отвода газа. Диаметр барабана 1,2—2,8 м, в редких случаях доходит до 4—5 м. Отношение длины к диаметру принимают 3,5—8 для цементных печей оно- может достигать 45. Барабанные аппараты нормализованы (см. ГОСТ 11875—79). [c.170]

В связи с этим воздух, поступающий в камеру сгорания газотурбинного двигателя, обычно делят на три потока. Первый поток поступает в камеру сгорания, имеющую завихритель (рис. 3.27), через кольцевой зазор между корпусом форсунки и внутренним кольцом завихрителя, чем обеспечивается охлаждение форсунки. В этой зоне топливо распыляется, частично испаряется и воспламеняется а составляет 0,2—0,5 [166]. Второй поток воздуха вводят в зону горения через завихритель и через первые ряды отверстий диаметром 12—30 мм в жаровой трубе. Этот воздух обеспечивает сгорание смеси при температуре во фронте пламени, равной 2300—2500 К, и последующее снижение температуры газов до 2000 К- Коэффициент избытка воздуха при этом возрастает до 1,2—1,7. Роль завихрителя заключается в закручивании потока воздуха и создании воздушного вихря, вращающегося вокруг оси жаровой трубы. При этом в центральной части трубы создается зона пониженного давления, куда устремляется поток из средней части камеры сгорания. Продукты сгорания, движущиеся противотоком к основному потоку распыленного топлива, ускоряют испарение и обеспечивают нагревание топливо-воздушной смеси до температуры воспламенения. Турбулизация газо-воздушного. потока приводит к увеличению скорости распространения пламени, а уменьшение осевой скорости воздуха вблизи границы зоны обратных токов удерживает факел в определенной области. Третий поток воздуха поступает через задние ряды боковых отверстий в зону смешения. Этот воздух снижает температуру газов до значения, допустимого по условию прочности лопаток турбины. [c.164]

Реактор полного вытеснения (идеальный трубчатый реактор). В длинных трубчатых реакторах локальное перемешивание жидкости имеет большее значение для распределения концентраций и температур в направлении, перпендикулярном оси, ч м в осевом направлении, ввиду того, что поперечный размер аппарата, как правило, в несколько раз (или даже в несколько десятков раз) меньше длины. В результате появляется довольно значительная однородность состава и температуры смеси реагентов в поперечном сечении аппарата при относительно малом влиянии перемешивания на осевое распределение этих величин. Таким образом, для упрощения математического описания трубчатого реактора можно принять модель движения потока, называемую поршневым течением (полным вытеснением). Такое течение характеризуется плоским профилем скорости, отсутствием перемешивания, массо- и теплообмена в направлении оси реактора, а также полным перемешиванием в направлении, перпендикулярном оси. При этих предположениях в реакторе с поршневым течением мы имеем дело также [c.295]

Все размеры в цехах с нормальной температурой Осевое масло Л [c.280]

К ТУ 38 1276—69 и ТУ 38 101293 — 72. 1, Противоизносные свойства масла определяют (ТУ температуре, осевой нагрузке 20 кгс и частоте вращения шпинделя (верхнего шарика) 1420 об/мин, пятна износа определяют на нижних шарах при помощи микроскопа с увеличением не менее [c.194]

Так, газотурбинная установка ГТ-700-4, предназначенная для нагнетания природного газа, состоит из газовой турбины, осевого компрессора, нагнетателя, редуктора с турбодетандером, генератора и камеры сгорания. Очищенный от механических примесей воздух поступает в осевой компрессор, где сжимается до 5 ат и направляется в регенератор для подогрева отходящими газами турбины до более высокой температуры. В камере сгорания происходит сгорание топлива в потоке горячего сжатого воздуха. Продукты сгорания с температурой 700° С поступают в двухступенчатую активно-реактивную турбину, где расширяются, совершая работы, затем проходят регенератор и далее выбрасываются в атмосферу. Турбина через редуктор приводит во вращение вал нагнетателя, сжимающего природный газ. [c.292]

Плотность, стабильность против окисления н индекс вязкости не нормируются до К ТУ 38 101248 - 72. 1. В дополнение к показателям, указанным в таблице, определяют трения. Эти показатели не нормируются до накопления данных при производстве масла, температуре, осевой нагрузке 20 кгс, и частоте вращения шпинделя верхнего шарика [c.202]

С повышением температуры наружного воздуха и скорости движения увеличивается и температура осевого масла. Однако повышение температуры, связанное с ростом скорости движения вагонов, не является опасным, хотя, как известно, вязкость от повышения температуры будет падать и, следовательно, несколько будет уменьшаться толщина масляного слоя. [c.32]

На границе раздела фаз (г = /-п) задаются условия непрерывности температуры, осевых скоростей, касательных напряжений, потока массы и потока тепла [c.128]

Выявлены особенности формирования и эволюции магматических очагов в рифтовой зоне СОХ в зависимости от скорости раздвижения дна океана, периодичности тектоно-магматического цикла, трещиноватости коры и гидротермальной активности, Проведен анализ глубоководной гидротермальной деятельности в рифтовых зонах океана. Показано, что интенсивность гидротермальной циркуляции зависит от состояния и температуры осевой магматической камеры и в значительной степени влияет на процессы осаждения минералов и образования месторождений глубоководных сульфидных полиметаллов. [c.4]

Точность правки определяется постоянством температуры нагрева. Например, колебания температуры в пределах 5,5° С шаблона из нержавеющей стали диаметром 1524 мм вызовут изменения его диаметра в пределах 0,15 мм. Обечайки в форме усеченного конуса крепятся к шаблону прихватами, чтобы при правке не было осевого смещения. Для бочкообразных и вогнутых деталей используют сегментные шаблоны, позволяющие удалить деталь после правки. [c.98]

Рабочие колеса осевых вентиляторов состоят из втулок и лопаток. Втулки бывают сварные и литые. Лопатки штампуют из листового металла или отливают. К. втулкам лопатки крепятся путем клепки, сварки или при помощи стержней и гаек. Изготовляют также цельные осевые колеса штамповкой пз листового металла или отливкой. Материал кожуха, осевых колес, вала двигателя и других внутренних частей зависит от температуры и состава перемещаемых газов. [c.278]

Определенное время машину обкатывают без нагрузки. Так, газовый компрессор П -266/320 обкатывают 8 ч, а турбокомпрессор К-4250-41 —2 ч. Поршневые машины обычно обкатывают со снятыми клапанными крышками и вынутыми из цилиндров клапанами. При обкатке машины осуществляют непрерывное наблюдение за давлением и подачей смазки на все трущиеся поверхности, следят, нет ли стуков и ударов в механизме движения, контролируют температуру подшипников и величину осевого сдвига в центробежных машинах. [c.338]

Барон разработал графический метод решения для случая отсутствия осевой проводимости и конвекции и при условии равенства температур жидкости и твердого вещества. Эти уравнения имеют вид [c.246]

Для уменьшения осевых усилий и увеличения компенсирующей способности компенсаторы при установке растягивают на величину б, если трубопровод в рабочих условиях испытывает сжатие, или сжимают на эту величину, если трубопровод при рабочей температуре будет растянут. Предварительную деформацию (сжатие) компенсатора определяют по формуле [c.319]

Для заправки букс с подшипниками скольжения и для пропитки подбивочных материалов применяют осевые масла марок Л,3 и С (ГОСТ 610—48). Для букс пассажирских вагонов в летнее время ЦВ МПС рекомендует применять осевое масло марки Л с добавлением к нему 10% по весу технического вазелина УН (ГОСТ 782— 59) или петролатума (ГОСТ 4096—62). Масло и вазелин отвешивают в указанной пропорции и загружают в металлический бак для подогревания паром до температуры 70° С. Смесь хорошо перемешивают и затем сливают через фильтр в раздаточные резервуары. [c.167]

Осевое масло марки 3 при температуре наружного воздуха ниже — 25° С, а масло марки С при температуре наружного воздуха ниже — 30° С перед использованием в буксах вагонов подогревают до температуры 60—70° С. [c.168]

Изменение концентрации в осевом направлении j = f z) для изотермического процесса может быть рассчитано относительно просто. Для адиабатического процесса изменения температуры [c.152]

Осевые масла марки 3 при температуре наружного воздуха ниже — 30° С и марки С при температуре наружного воздуха ниже —40° С применяют в вагонных буксах с добавкой к ним 10% по весу (от смеси) низкозастывающего керосина или топлива ТС-1, ТС-2. [c.168]

Эффективность испарительного охлаждения воздуха впрыскиванием воды во входное устройство ГТ-700-4 и ГТ-700-5 проверена на газопроводах Серпухов — Ленинград (г. Валдай, КС-5) и Бухара—Урал (г. Ташауз, КС-4). Испытания показали, что при подаче воды во входное устройство осевого компрессора ГТУ =0,004 кг/кг воздуха температура воздуха во входном устройстве компрессора снизилась примерно на 9°С, относительная индикаторная мощность ГТ-700-4 увеличилась на 10%, относительный к. п. д. установки увеличился на 9%, а адиабатический к. п. д. осевого компрессора снизился на 4% [13]. В обоих случаях исследований подавалась вода, не подвергавшаяся предварительной обработке. Впрыск воды осуществлялся посредством струйных пневматических форсунок. [c.61]

Приведенные выше выражения ( .49) и ( .50) для определения времени полного и частичного испарения, а также ( .48) для определения скорости испарения капель могут быть использованы в процессах, имеющих сравнительно небольшие перепады температур капли и охлаждаемого газа среды (поршневые, центробежные и осевые компрессоры, осевые компрессоры газотурбинных установок и др.). [c.118]

В корпусах подшипников установлены разбрызгиватели 11, посаженные на вал насоса и предотвращающие утечку масла и просачивание воды в масло подшипников. Верхний корпус подшипника закрыт разъемной крышкой. В корпусах и вкладышах подшипников предусмотрены отверстия с вставными трубками для приборов, измеряющих температуру подшипников. Осевая сила и масса ротора насоса воспринимаются пятой электродвигателя. Е ал насоса присоединяют к валу электродвигателя жесткими муфтами непосредственно или с помощью трансмиссионного вала, состоящего из нескольких частей, соединенных муфтами. [c.54]

Преимущества определения положения атомных плоскостей при помощи индексов (/г, к, /), а не осевых отрезков, отсекаемых плоскостями на осях координат, будут очевидны, если учесть, что они всегда являются простыми целыми числами и величина их не зависит от внешних влияний (температура, растяжение, сжатие и т. п.), чего не наблюдается у осевых отрезков. Кроме того, индексы (й, к, I) наиболее просто определяют положение атомных плоскостей в кристаллической решетке. [c.111]

Испытания на приборе УПС-01 проводят при скорости скольжения, равной 1,18 м/с, и температуре топлива 60 °С. При определении величины износа длительность испытания 30 мин, а осевая нагрузка 98,1 Н. [c.156]

Испытания топлив проводят при скорости скольжения, равной 0 6 м/с, и температуре топлива 20-25 °С. При испытании на износ эксперимент длится 30 мин. Осевую нагрузку в первые три минуты поддерживают [c.157]

Испытания на установке ПСТ-2 проводят при осевой нагрузке, равной 500 Н, соотношении между скоростями скольжения и качения в зоне контакта 0,16-0,40 и температуре топлива 30 °С. На каждое испытание используют новые или перешлифованные плунжер и коническую шайбу. [c.159]

Увеличение осевой скорости заготовки и соответственно производительности прокатки может быть достигнуто увеличением числа заходов ребер на изделии. Это достигается разворотом валков на больший угол подачи а. Однако эти возможности ограничены, так как с увеличением числа заходов увеличиваются давление металла на валки в момент прокатки, усложняется инструмент и затрудняются условия формообразования высоких и тонких ребер. По опытным данным оптимальное значение угла подачи при прокатке ребристых труб составляет 2—4°. При прокатке высокоребристых труб важное значение имеет выбор технологических смазок и способа их нанесения. Наиболее эффективны смазочно-охлаждающие жидкости в виде водной эмульсии синтетических жиров, например синтетическая смазка ЛЗ-142. Эмульсию подают в зону деформации на валки при помощи насосной установки с расходом от 40 до 100 л/мин. Рабочая температура жидкости от 40 до 70° С. [c.156]

При наличии радиального градиента температуры концентрация и температура как функции осевого и радиального положения точки могут быть получены решением системы уравнений (И, 22), (П,23). В этом случае для каждого сечения реактора следует принимать среднюю величину скорости реакции. В случае ламинарного режима концентрация является функцией осевого положения и радиального градиента температуры даже при изотермическом процессе. При этом профиль скоростей потока обычно имеет параболическую форму. [c.152]

Для сравнения рассчитанных градиентов температуры с истинными были проведены исследования в дифференциальном и интегральном реакторах. Массовая скорость газа составляла 1710 кг1 ч-м ), давление в системе 1 ат. Температура измерялась в осевом и радиальном направлениях, измерялась также зависимость степени превращения от длины слоя. Затем для сравнения результатов распределение температур и степень превращения рассчитывались по методу Гроссмана Исследовалось окисление ЗОа в 80з при отсутствии побочных реакций. В качестве катализатора использовалась платина на окиси алюминия в виде гранул диаметром 3 мм и высотой 18 мм. Теплота реакции составляла [c.154]

С увеличением радиуса наблюдается рост отклонения термодинамической температуры I и температуры торможения во всех слоях сечения трубы, что не согласуется с положением авторов А. В. Мартынова, Г. Шепера и др. [10, 13], по которому термодинамическая температура осевого обратного потока считается повышенной по сравнению с температурой периферийного потока. В периферийной зоне прослеживается обратная выпуклость кривой I, вершина которой от сечения к сечению при удалении от сечения соплового ввода смещается в сторону оси трубы. Этим подтверждается описанная выше картина течения в винтовом канале, поскольку струя и после истечения в трубу сохраняет пониженные термодинамические температуры в средних слоях струи по сравнению с температурами в соседних слоях. Интересно отметить, что описанная картина (наличие средних слоев струи у стенки трубы с пониженной температурой I) имеет место и в опытах Г. Шепера [13], результаты которых приведены на рис. 1.23. На кривых видно, что обратная вершина смещается в сторону оси трубы по мере удаления от соплового сечения. На наш взгляд, именно эти слои в основном формируют охлажденный поток, осуществляя реверс осевой скорости на малых радиусах и образуя зону, напоминающую по форме параболическое тело вращения. Эта зона охватит и нижние слои струй, которые создают циркуляционную зону вторичных течений за срезом ВЗУ. Верхние слои струй участвуют в создании [c.40]

Противоизносные свойства определяют на четырехшариковой машине трения при комнатной температуре, осевой нагрузке 20 кгс я частоте вращения шпинделя (верхнего, шарика) 1420 об/мин с использованием шариков из стали ШХ-15 диаметром 12,7 мм, в течение 4 ч средний диаметр пятна износа определяют на нижних шарах при помощи микроскопа с увеличением не менее х24 и ценой деления не менее [c.197]

Противоизносные свойства масла определяют (ТУ. 38 101668 —76, п. 3.3, ТУ 38 101619-76, п. 3.3, и ТУ 38 101450—74, п. 3.2) на четырехшариковой машине трения при комнатной температуре, осевой нагрузке 20 кгс и частоте вращения шпинделя (верхнего шй ика) 1420 об/мин, с использованием шариков из стали ШХ-15 диаметром 12,7 мм з течение 4 ч. Средний диаметр пятна износа определяют на нижних шарах при помощи микроскопа с увеличением не менее х24 и ценой деления не менеё 0,02 мм. [c.206]

В плазмохимических реакторах подача энергоносителя (плазмы) и сырья производятся, как правило, раздельно. Смешение энергоносителя и сырья в этом случае имеет ряд особенностей 1) плазменная струя имеет высокую температуру, компоненты плазмы диссоциированы, по плазменной струе наблюдаются высокие градиенты температуры (осевые храдиенты температур до 400 К/мм, радиальные до 5000 К/мм) 2) смешение происходит в неизотермических (плазма имеет температуру около 3000 К, а сырье 300 К) условиях (в результате плотности компонентов значительно различаются) 3) процесс смешения сопровождается эндотермической реакцией, время протекания которой сопоставимо со временем смешения 4) смешению сопутствуют различные рекомбинационные процессы со значительным энергетическим выходом. [c.667]

В формулах (15) — (17) приняты следующие обозначения d — диаметр входного отверстия поперечной струи, м D — диаметр реакционного канала — смесителя, м — плотность плазменного газа движущегося вдоль оси реактора, кг/м рз — плотность газа поперечной струи кг м Wi ш — соответственно скорость осевого и поперечного газовых потоков, м1сек-, К — коэффициент, зависящий от угла встречи потоков К = 2,0 при а = 90° ЛГ = 1,85 при а = 60 и 120°) h — дальнобойность поперечной струи, м] L — длина реакционного канала — смесителя, м Vi и Fj — объемные расходы газов, соответственно вдоль оси и поперечного потока, м /ч Р — рабочее давление, ат Т — температура осевого плазменного потока на входе в реакционный канал, °К. [c.50]

Д. Г. Pюfoв предложил дополнить решение Планка коррективами, учитывающими влияние начальной температуры и заданной конечной температуры осевой плоскости пластины на продолжительность процесса замораживания. [c.98]

По нринщгпу действия вентиляторы делят на центробежные и осевые. При выборе центробежных и осевых вентиляторов следует исходить нз заданных величин давления, производительности, содержания в воздухе механических примесей, температуры газов и др. При этом надо стремиться к тому, чтобы заданным значениям давления и производительь остн соответствовало максимальное значение КПД (не ниже 0,6—0,7). [c.191]

Волнистые компенсаторы, разработанные ВНИИГипронефте-машем, можно применять для технологических трубопроводов с не-агрессиными, мало- и среднеагрессивными средами при давлениях до 2,5 МПа (25 кгс/см-) и температуре до 450 С. Эти компенсаторы имеют две основные модификации осевые и универсальные шарнирного типа. Осевые волнистые компенсаторы предназначены для компенсации направленного по оси термического изменения длины трубопровода за счет сжатия-растяжения гибкого элемента их можно устанавливать только на прямых участках трубопровода Универсальные шарнирного типа волнистые компенсаторы пред назначены для компенсации направленного под углом термическо го изменения длины трубопровода за счет изгиба вокруг осей шар ниров. [c.304]

Индустриальное масло (ГОСТ 1707—51) марки 45 летом и марки 30 зимой подается под давлением в камеру с постоянным уровнем масла. При температуре наружного воздуха ниже—30° С применяется осевое масло марок 3 или С (ГОСТ 610—48). При отсутствии индустриального масла марки 30 применяют индустриальное марки 20 или марки ИС-20 (ГОСТ 8675—62). В каждую камеру заливают 3,5—4 кг масла. Добавляют масло ежедневно по 100 г в каждый подшипник через под-бивочные отверстия, а при профилактических осмотрах — по 500 г в каждый подшипник под давлением. Заменяют масло при каждом БПР, а также при ремонтах, связанных с разборкой электродвигателя [c.17]

Индустриальное масло летом марки 45, зимой марки 30 (ГОСТ 1707—51) или осевое марки Л летом и марки 3 зимой (ГОСТ610—48). При температуре наружного воздуха ниже — 30°С осевое [c.32]

Подготовленные указанным способом щетки и валики загружают в пропиточный бак, заполненный осевым маслом марки Л с температурой не выше 65° С или маслами марки 3 или С с температурой соответственно не выше 60 и 55° С. Щетки укладывают поверх валиков в один или два ряда, если пропитку производят в одном баке. Лучше их пропитывать раздельно в отдельном баке или поочередно в одном баке. Указанную температуру в баке для пропитки поддерживают в течение 2 ч, затем подогрев прекращают, а щетки и валики выдерживают в остывающем масле еще 2 ч.. После пропитки подбивочный материал вынимают из бака и раскладывают на сетку для оттечки масла. После чего подбивочный материал считается готовым для заправки в буксы. [c.168]

МРТУ12Н № 57—63 Цилиндровое 6 Цилиндры и золотники паровых машин паровозов, работающих на перегретом паре с температурой до 30° С, и стационарные установки Осевые Цилиндровое 38, 52 (ГОСТ 6411—52). Цилин-дровое-вапор Орского завода (МРТУ 12Н 68-63) [c.186]

Процесс регенерации отработавших осевых масел (рис. 4). Отрабохавшее масло подается по маслопроводу 2 в бак-сборник /, затем насосом 3 направляется в отстойник 4, в котором оно подогревается до температуры 70° С. По достижении указанной температуры нагревание масла прекращается, и оно отстаивается в течение 4— 6 ч. После отстоя масло пропускается через фильтр 6 в бак 7 регенерированного масла. [c.244]

Плунжер закрепляют в цанговом держателе, а коническую шайбу на валу редуктора. После этого внутренние поверхности топливного бачка и пару трения промьиают спирто-бензольной смесью (1 1). Перед испытанием топливо фильтруют через бумажный фильтр АФБ-1К. В бачок заливают 500 мл топлива и нагревают до температуры 30 2°С. Затем нагружают пару трения осевой силой и включают электропривод конической шайбы. [c.159]

Если можно пренебречь диффузией вдоль оси реактора и принять йг г) = onst (перемешивание в поперечном направлении настолько интенсивно, что радиальные градиенты температуры и концентрации отсутствуют), получим идеальную проточную трубу с поршневым движением потока (модель идеального вытеснения) здесь г — радиус. Очевидно, что в действительности идеальных проточных труб, так же как и идеальных смесителей, не существует. Во всяком случае, при составлении баланса можно ограничиться односторонним осевым движением потока в направлении 2 и придать уравнениям баланса после учета условий (11,21) и упрощения следующий вид [c.152]

Из давно применяющихся методов здесь следует упомянуть методы Хэлла и Смита а также Ирвина, Олсона и Смита , опубликованные в 1949 и 1951 гг. Описываемые методы ставили своей задачей определение длины слоя катализатора, необходимого для получения заданной степени превращения, а также вычисление степени превращения для заданной длины слоя как функции таких параметров, как скорость потока, исходный состав вещества, температура и давление на входе реактора. Расчеты проводились для неизотермического и неадиабатического процессов. В этом случае, вследствие потока тепла через стенки реактора, возникает поперечный температурный градиент, причем разность температур в радиальном направлении может быть значительной. Необходимо иметь возможность определения температурного профиля в осевом, и радиальном направлениях. Для получения данных, необходимых для проектирования, и прежде всего скорости реакции как функции температуры, давления, состава, а также эффективного коэффициента теплопроводности, требовались соответствующие экспериментальные исследования. В настоящее время теория и эксперимент, относящиеся к проблемам теплопроводности, получили значительное развитие. До недавнего времени, однако, эти данные были довольно ненадежными, а соответствующие методы расчета еще и сегодня нельзя считать достаточно завершенными. [c.153]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология