Ток потока влияние длины трубы

Процесс конденсации внутри горизонтальных и наклонных труб, а также внутри вертикальных змеевиков при расслоенном режиме течения двухфазного потока довольно часто встречается на практике. Особенностью этого процесса является изменение вдоль длины трубы гидродинамических и теплофизических характеристик пара и конденсатного ручья. При этом аналитическое решение задачи или критериальная обработка результатов экспериментов в интегральной форме суш,ественно усложняется. Значительное влияние на конденсацию оказывает уровень конденсатного ручья, который практически исключает из процесса теплообмена часть поверхности. [c.162]

При заданных давлении, диаметре трубы и массовой скорости влияние длины трубы на критический тепловой поток при постоянном паросодержании на выходе незначительно (рис. 16). [c.388]

Влияние длины трубы на величину тока потока...... [c.3]

Сказанное позволяет сделать вывод, что влияние длины трубы на (/кр проявляется в первую очередь в тех случаях, когда в экспериментальных установках может суш.ествовать гидродинамическая нестабильность потока, условия возникновения которой схематически изображены на рис. 3-8. [c.121]

Критериальные уравнения, учитывающие влияние длины трубы и температуры потока, полученные при проведении опытов по исследованию локальных коэффициентов теплоотдачи, естественно, являются более общими уравнениями. Однако интегрирование этих уравнений по длине не приводит к осреднению влияния изменения физических свойств теплоносителей при расчете коэффициента теплоотдачи. [c.107]

В турбулентном потоке завихрения имеют место только у входа, но длина трубы оказывает решающее влияние на коэффициент теплоотдачи и входит в основное уравнение для а (гл. Ill, стр. 296). Как известно, при ламинарном потоке чем длиннее труба, тем меньше а. [c.281]

Градиентная коагуляция ограничена в основном тонким пристенным слоем и поэтому оказывает суш ественное влияние нри движении потока по длинным трубам или при развитой поверхности контакта. [c.34]

В общем случае плотность р и линейная скорость потока v меняются по длине трубы в соответствии с уравнениями материального и теплового балансов, и проинтегрировать уравнение (П-6) можно, лишь используя полную систему уравнений балансов. Однако, поскольку изменение давления обычно невелико, а его влияние на основной процесс слабее, чем влияние других переменных, можно приближенно оценить перепад давления, не прибегая к совместному решению всех уравнений балансов. [c.67]

Экспериментально было проверено утверждение авторов [80] о том, что диаметр противотока составляет около 0,650 на расстоянии от соплового сечения более чем 3 калибра. Значит, если изолировать основной поток от противотока на этом уровне, то можно полностью подавить эффект взаимодействия потоков и значительно снизить температурную эффективность вихревой трубы. Исследования с цилиндрической разделительной вставкой = 26,0 мм или 0,65 длиной 1,2 м и при ее размещении на расстоянии 2,75 калибра от соплового сечения ВЗУ показали снижение ЛТ при л = 2 и 3 лишь на 3%. Этот экспериментальный факт указывает на то, что изоляция противотока от периферийного потока на длине в 30 калибров практически не оказывает влияния на процесс энергетического разделения в вихревой трубе. Полученные результаты подтверждают факт взаимодействия струй потоков по их боковой поверхности. [c.84]

Начальная неравномерность потока существенно искажает влияние параметра т на характер зависимости Aum(x). При значительной начальной неравномерности (например, при истечении из длинной цилиндрической трубы в неравномерный поток) влияние т как на Айт, так и на Ха перестает ощущаться. [c.385]

На основании сказанного выше можно дать и другую трактовку влияния уровня смешения, . Вообразим реактор с полным разделением, представляющий собой длинную трубу, в который предполагается поток поршневого тина или идеального вытеснения с большим числом боковых выходов, размещенных на малых интервалах друг от друга (рис. 1У-19). Поток через эти боковые выходы отбирается таким образом, что общее распределение времени пребывания для системы равно данному распределению времени пребывания, которое изучается. [c.315]

ПЛОТНОСТИ теплового потока на стенке, при котором среднемассовая температура жидкости никогда не достигает температуры стенки и влияние естественной конвекции сохраняется по всей длине трубы. [c.650]

Влияние длины д участка трубки дополнительного потока, выступающей в камеру разделения основной вихревой трубы, исследовано на вихревом охладителе, конструкция которого показана на рис. 33. Вихревой охладитель состоит из соплового аппарата 2, аналогичного по конструкции показанному на рис. 32, основной вихревой трубы 3, диафрагмы 1 основной трубы, щелевого диффузора 4, соплового аппарата 6 дополнитель- [c.93]

При движении в трубах возникающие возмущения сносятся вниз по течению потока. Учитывая, что трубы практически всегда имеют конечную длину, представляет интерес случай, когда возникшее возмущение выносится потоком, не оказав никакого влияния на устойчивость основного потока. Значит, даже при Re > Re p. основной поток в трубе может оказаться устойчивым по отношению к малым возмущениям, и срыв устойчивости возможен при значительно больших значениях Re. [c.122]

Рис. 16. Влияние ДЛИНЫ трубы на критический тепловой поток при заданных услови. ЯХ на выходе

Из рис. 2 и 3 видно, что для всех трех вариантов характер изменения аксиальной составляющей скорости потока по длине трубы примёрз но идентичен. Бопее низкие величины скорости твердых частиц обусловлены влиянием силы тяжести (испытуемый участок трубы имел горизонтальное расположение, а направление движения потока было снизу вверх). [c.9]

Средний по длине температурный напор между стенкой и жидкостью, определялся для каждой секции отдельно планиметрированием кривых, устанавливающих изменение температур стенки и потока по длине трубы. На фиг. 5 приводится изменение локального теплового потока, температурного напора и паросодержания по длине трубы для опыта, в котором расход воды равен 1320 кгЫас. Из графика можно сделать несколько важных выводов. Во-первых, тепловой поток резко возрастает почти по всей длине трубы, тогда как температурный напор изменяется очень незначительно. Поэтому можно предположить, что в верхней части трубы пузырьковое кипение уже не определяет механизм процесса теплообмена. Автор считает, что вызываемое паром движение двухфазного потока является основным для процесса теплообмена при высоких паросодержаниях. Во-вторых, на нижнем участке трубы, кроме обычного конвективного теплообмена, оказывающего основное влияние на процесс, имеются вторичные воздействия, которые подавляются при переходе в область преимущественного влияния скорости. Денглер подтверждает эти выводы расчетом. Он рассчитал распределение теплового [c.35]

В ходе экспериментальной работы, приведшей к результатам, обоб- eнным в гл. 10, была установле-а возможность получения в общем виде основных зависимостей, характеризующих теплоотдачу и гидравлическое сопротивление некоторых поверхностей сравнительно простой формы. Более того, для случаев движения потока внутри труб круглого и прямоугольного сечений получены аналитические решения. Таким образом, продуманно комбинируя аналитические решения с обобщением экспериментальных данных, можно с достаточной полнотой охарактеризовать теплоотдачу и сопротивление при течении газа внутри труб круглого и прямоугольного сечений при наличии внезапных сужений на входе, включая влияние длины трубы, способ подвода тепла и изменение свойств жидкости, зависящих от температуры. Кроме того, на основе большого количества экспериментальных данных, полученных при поперечном обтекании шахматных пучков круглых труб, возможно обобщенное представление зависимостей для поверхностей с такой геометрией, которые применимы к шахматным пучкам с геометрическими характеристиками, отличными от исследованных. [c.99]

О влиянии длины трубы, неравномерности тепловыделения и за-вихрителей типа шнек на критические тепловые потоки в трубах, Изв. АН СССР, Энергетика и транспорт, 1965, № 1. [c.159]

Стырикович М. А., Факторович М. Е. Влияние длины трубы на величину критического теплового потока при вынужденной конвекции паро-водяных смесей. Теплоэнергетика , 2 (1959). [c.263]

Из приведенных обобщенных зависимостей следует, что в случае конденсации пара внутри горизонтальной трубы в условиях малых и умеренных скоростей парового потока и турбулентном течении конденсата средний коэффициент теплоотдачи пропорционален плотности теплового потока в степени 0,5 (а ° ), диаметру трубы в степени 0,2 (а в ) и длине трубы в степени 0,3 (а В диапазоне исследованных давлений пара Рп1 = 0,554-2,5 МПа влияние давления пара на теплоотдачу оказалось несущественным. Это согласуется с аналогичным выводом, сделанным Боришанским и Кочуровой [37] на основе анализа большого числа опытных данных о влиянии давления пара на теплоотдачу при конденсации . [c.144]

При постоянных диаметре и длине трубы и массовой скорости критический тепловой поток быстро уменьшается с увеличением давления в случае фиксированного выходного массового паросодержання х(2)=0 (рис, 19). При массовых скоростях ниже 2700 кг/(м - -с) значение критического теплового потока для х(2) = 0 растет при давлениях, меньших 10 МПа, и уменьшается при больших давлениях. Для больших массовых скоростей верно обратное. При постоянном недогреве на входе критический тепловой поток проходит через максимум для низких давлений и затем падает с ростом давления. В диапазоне давлений 10—20 МПа может существовать второй максимум, который возникает вследствие увеличения недогрева и массовой скорости и снижения отношения г/О. При постоянной температуре воды на входе Тц недогрев на входе растет с увеличением давления и влияние давления в системе на критический тепловой поток ослабляется во всем диапазоне значений давления. [c.389]

Большое влияние на теыпературу поверхности, и, следовательно, срок службы трубы оказывают средняя величина и распределение теплового потока по окружности и длине трубы. Среднее теплонапряжание труб в современных печах около 50000-55000 ккал/м ч. Но тепловой поток нужно распределить таким образом, чтобы температура трубы приближалась к постоянной. [c.164]

Отношение (Рг/Ргст) в уравнении 9.20 учитывает влияние направления теплового потока на теплоотдачу. Формулы 9.20—9.22 следует применять для труб с отношением > 50, где I — длина трубы. При меньших значениях получаются заниженные результаты. В точных расчетах, в этом случае, необходимо в формулу 9.20 вводить поправочный коэффициент. [c.255]

Пуазейль при анализе полученных им результатов опытов, в которых электрическое поле отсутствовало, указывает на влияние концевых эффектов, которое возрастает при уменьшении длины. Концевые эффекты учитываются в гидравлике как добавочные сопротивления при переходе к трубам различного сечения, возникающие вследствие перемены режима течения (возникновение завихрений и турбулизации потока) в стыках труб, но вопрос о распространении этих возмущений по длине потока недостаточно выяснен. Ранее мы объясняли наличие определенных минимальных соотношений Ijd в электроосмосе тем, что не учитывался инерционный член в основном гидродинамическом уравнении злектроосмоса, данном Гельмгольцем, поскольку им рассматривался стационарный процесс, протекающий с постоянной скоростью. Однако в последнее время К- П. Тихомоловой был проведен расчет сил инерции, который показал, что [c.68]

Во многих работах [80—83], посвященных изучению влияния входного участка для однофазных потоков, использовался метод Грэтца. Кривая / на фиг. 7.7 представляет типичный результат подобных исследований. Для достаточно длинной трубы пренебрежение входным эффектом не приводит к заметной ошибке при расчете тепловых потоков. С другой стороны, кривые 2—7 показывают, что влияние начального участка намного более существенно при наличии частиц в потоке. Поскольку положение кривой / значительно не изменяется при изменении размера канала или числа Рейнольдса [84], кривые 2—7 при отсутствии частиц были бы расположены очень близко к кривой 1. [c.251]

В другой статье [87] тот же автор приводит результаты исследования влияния скорости на коэффициент теплоотдачи (при постоянном тепловом потоке). Рачко пришел к выводу, что коэффициент теплоотдачи не зависит от скорости пароводяной смеси, а длина трубы оказывает незначительное влияние. Сравнив результаты своего исследования с данными, полученными в другой работе, автор показал, что коэффициент теплоотдачи не зависит также от материала поверхности нагрева. [c.69]

Исследование теплообмена при кипении этилового спирта в трубах проведено Лукомским и Мадорской [68]. Измерения велись на двух экспериментальных участках, общая длина которых составляла 800 мм. На одном участке применялась труба, внутренний диаметр которой был равен 30 мм, а обогреваемая длина 210 мм на другом — труба внутренним диаметром 22,5 мм с обогреваемой длиной 170 Л1Ж. Максимальные тепловые потоки на первой трубе доходили до 2,5 10 ккал/м час, на второй— до 6,0 час. Обогрев проводился электрическим током, проходившим по нихромовым пластинкам. Температура стенки трубы фиксировалась термопарами. Максимальный тепловой поток измерялся при кипении этилового спирта для давления 1ага и в интервале давлений 49—67 ата. ыло установлено, что <7макс. не зависит от скорости и расходного объемного паросодержания. Разница в значениях <7макс., установленных при различных Шо и р, находится, по мнению авторов, в пределах точности опытов. Однако даже беглое ознакомление с результатами исследования показывает, что при увеличении скорости циркуляции или уменьшении объемного расходного паросодержания максимальный тепловой поток возрастает. Влияние скорости циркуляции и паросодержания на д акс. впоследствии было установлено другими исследователями. [c.109]

ВХОДНОГО сечения трубы. В работе [35] осуществлено экспериментальное исследование влияния естественной конвекции на устойчивость течения в горизонтальной трубе. Установлено, что в нагреваемой трубе переход к турбулентному режиму течения происходит при числах Рейнольдса, существенно меньших, чем в ненагреваемой трубе. В экспериментальных исследованиях [181, 182] изучено влияние естественной конвекции на характеристики развивающегося течения воздуха в изотермической трубе. Предложены корреляционные соотношения для коэффициента теплоотдачи на различных участках по длине трубы. Анализ такой же задачи проведен с помощью конечно-разностного метода в работе [63]. Рассчитаны профили скорости и температуры развивающегося течения в изотермической трубе при Рг = = 0,71 и различных значениях Не и Ог. Вторичное течение начинается вблизи входного сечения трубы и становится интенсивнее в верхней части трубы. Его скорость по всему поперечному сечению сначала возрастает при движении по потоку, достигая максимума, а затем постепенно снижается, когда среднемассовая температура жидкости приближается к температуре стенки. Такое явление наблюдалось и во многих других исследованиях. [c.648]

В случае цилиндрических труб 5 = onst и система уравнений (33,1) для течений без трения и теплообмена сведется к четырем уравнениям, однозначно определяющим четыре физические величины Р, р, Т и а, которые должны сохраняться неизменными по длине трубы, что в действительности никогда не имеет места. Таким образом, в случае труб постоянного сечения пренебрегать влиянием трения и теплообмена на процесс течения нельзя и вместо уравнений (33,1) необходимо обратиться к более общей системе (32,6). Однако, несмотря на упрощенный характер этой системы, интеграция ее выходит, в сущности, за рамки одномерной задачи. Действительно, напряжение сдвига и тепловой поток у поверхности стенки - q и выражаются через производные скорости и температуры по радиальной координате. Следовательно, система уравнений [c.141]

Результаты экспериментов обрабатывали в виде зависимости Ti = /(fx) при различной длине трубки дополнительного потока и постоянном диаметре трубки 5д = 0,65. Максимальные значения ti получены при ц = = 0,72...0,76.1 Влияние длины трубки дополнительного потока на характеристики вихревого охладителя при неизменных прочих параметрах может быть двояким. При малых значениях д часть дополнительного потока выбрасывается в диффузор, куда она подсасывается периферийным нагретым потоком. Эта часть не участвует в процессе энергоразделения в основной вихревой трубе, что приводит к снижению доли fx охлажденного потока, а следовательно, и адиабатного КПД. С увеличением д, начиная с определенного момента, эффект подсасывания нагретым периферийным потоком становится практически равным нулю (ц = onst) и адиабатный КПД достигает максимума. Дальнейшее увеличение д без уменьшения диаметра трубки приводит к возрастанию нега- [c.95]

Процесс дистилляции изучался В. Я. Миккал [49] на установке, основным элементом которой являлись трубки. По их внутренней поверхности тонким слоем стекала жидкость (рис. 53). Под трубкой находился стабилизирующий участок для исключения влияния возмущений при входе потока газа, длина участка при всех опытах была 900 мм. Диаметр трубы стабилизирующего участка всегда равнялся диаметру трубы, где происходил массообмен. В опытах использовались трубки диаметром от 9 до 22 мм и длиной от 1000 до 2100 мм при отношении Н/й от 50 до 149. Скорость газового потока изменялась в пределах 0,3—6 м/сек, что соответствует скорости газового потока в промышленных аппаратах пленочного типа. Для иредотвращения потерь тепла трубки помещались в стеклянную рубашку и термостатировались. [c.145]

Датчики температуры в теплооб.меннике следует размещать по возможности ближе к активной поверхности теплообменника необходимо, чтобы поток рабочей среды в этом месте был достаточно хорошо перемешан. Если точка измерения удалена от активной поверхности теплообменника (например, при установке датчика в выходной трубе), то временная задержка оказывает существенное влияние на характеристики автоматического регулирования, так как возникает сдвиг по фазе и слегка уменьшается сигнал. При длине трубы 1,5 м и линейной скорости 1,5 м1свк задержка передачи будет составлять 1 сёк, что существенно ухудшит динамические свойства системы автоматического регулирования теплообменника. [c.495]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология