Феррито-перлитная сталь

Феррито-перлитная сталь [c.179]

Феррито-перлитная сталь............ [c.270]

До недавнего времени для насадок колонн синтеза аммиака широко применялись феррито-перлитные стали, легированные хромом и стойкие к воздействию водорода. Однако [c.61]

Упрочнение феррито-перлитных сталей I легировании [c.131]

В небольших количествах (10—20 %) аустенит может содержаться В конструкционных сталях после закалки. При этом его влияние на стойкость стали к СР отрицательно [2.14] и связано с его распадом и превращением в мартенсит или бейнит. Для конструкционных сталей, имеющих в основном решетку сс-же-леза, стойкость к сероводородному растрескиванию зависит от типа структуры, получаемой после термической обработки. Наибольшей стойкостью Б сероводородной среде обладают стали со структурой отпущенного мартенсита (сорбит). Для закаленной и отпущенной на сорбит стали с 0,35 % С и стали, нормализованной и отпущенной (продукты отпуска бейнита), с 0,13 % С, имеющих одинаковую прочность (Ств = 1050 МПа), пороговое напряжение закаленной и отпущенной стали выше, чем нормализованной и отпущенной (345 и 275 МПа соответственно) [2.12]. Для стали типа 40ХМ после закалки в масле, кипящей воде, воздушной струе и последующего отпуска при различных температурах пороговое напряжение СР выше, если в результате закалки получена мартенситная структура (рис. 2.10). Феррито-перлитные стали обладают меньшей стойкостью к СР по сравнению с улучшаемыми сталями при одинаковом пределе текучести [2.12, 2.16]. [c.149]

Рас. 1.124. КР феррито-перлитной стали I0XI3M2 в воде, содержащей 30 г/л хлористого натрия, при 300 °С и 9 МПа. ТО закалка с 1050 С, 30 мин в воде отпуск при 700 С, 1 ч. Растягивающее напряжение на внешней поверхности U-образного образца 600 МПа. Время испытания 70 ч. Шлиф поперечный. Травление анодное в 10 %-аой щавелевой кислоте. X 340 [c.324]

Стали ЗОХ, 35Х, ЗОХМА, 25Х2МФА. Эти стали применяются в нефтепереработке в основном для изготовления шпилек и болтов для фланцевых соединений аппаратов и трубопроводов из феррито-перлитных сталей при следуюш,их температурах сталь ЗОХ, 35Х — до 400, сталь ЗОХМА — до 500 и сталь 25Х2МФА — до 550° С. Последняя обладает наибольшей теплоустойчивостью, высокой релаксационной стойкостью и применяется для изготовления высоконапряженных крепежных изделий в особо ответственных соединениях. [c.79]

Важный вопрос о влиянии глубины металлической ванны при электрошлаковой сварке на свойства стали рассматривает Еренштейн (ЧССР). Показано, что при увеличении глубины ванны свыше 50 мм происходит снижение ударной вязкости металла околошовной зоны. В обычных феррито-перлитных сталях последствия перегрева могут быть исправлены последующей нормализацией. [c.3]

На низкоуглеродистых феррито-перлитных сталя ружено явление, получившее название су ль фи, 26 [c.26]

Следовательно, в низколегированных феррито-перлитных сталях Мп, 81, N1 и Р целиком растворены в феррите, V, МЬ, Т1 и Л1 пол-тостью входят в состав карбонитридной фазы, а Сг и Мо распределены между ферритом и карбидами. Учитывая невысокую концентрацию Сг и Мо в низколегированных сталях и малые значения их коэффициентов упрочнения, влиянием этих элементов на прочность феррита можно пренебречь. [c.132]

Таким образом, основными легирующими элементами, определяю-дими твердорастворное упрочнение феррито-перлитных сталей, являют- я Мп, 81, N1 и Р. [c.132]

Как следует из рис. 76 и уравнения (37), наиболее силь-охрупчивание стали достигается при повышении доли лита в структуре (прежде всего при увеличении содер-шя углерода в стали). Собственно дисперсионное уп-нение вызывает наименьшее охрупчивание по сравне-I с другими охрупчивающими механизмами упрочне-, а учитывая, что карбонитридные частицы обеспечивают у чение мелкозернистой стали, дисперсионное упроч-ие феррито-перлитных сталей следует считать наиболее иональным. На принципе сочетания дисперсионного уп-нения и измельчения зерна базируются стали с карбони-а,ным упрочнением, обладающие наиболее высокой проч-гью и хладостойкостью. [c.141]

Считается установленным также тот факт, что сера, фосфор и неметаллические включения существенным образом понижают стойкость сталей к сероводородному коррозионному растрескиванию и ВО. Известно, что сера и фосфор способны катализировать процесс абсорбции сталью водорода, замедляя рекомбинацию его атомов, однако, главный ущерб отрицательного воздействия их на прочность усматривают в образовании неметаллических включений, причем сульфиды в большей степени понижают стойкость стали к ВО по сравнению с другими видами включений. Полагают, что сульфидные неметаллические включения играют двоякую роль в качестве дефектов, активных по отношению к водороду - они способны накапливать водород как в атомарной, так и в молекулярной форме, способствуя тем самым развитию разрушения по двум принципиально разным механизмам - по механизму сероводородного коррозионного растрескивания под напряжением (СКРН) и по механизму водородно-индуцируемого растрескивания (ВИР). На рис. 2.2. (данные п/о Оренбурггаздобыча ) показан характер разрушения феррито-перлитной стали по механизму ВИР. При [c.40]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология