Сталь зависимость времени до разрушения от температуры

Рис. 46. Время разрушения углеродистой стали в зависимости от концентрации щелочи, давления и температуры

Форму кривой длительной прочности определяет содержание водорода в стали. На фиг. 36 показана эта зависимость для надрезанных образцов стали SAE 4340, электролитически наводороженных, гальванически кадмированных и выдержанных при температуре 150°С различное время (от 0,5 до 24 ч). Как следует из диаграммы, все показатели кривой (предел прочности, время до разрушения и предел длительной прочности) повышаются с увеличением времени выдерживания (старения), т. е. при снижении содержания водорода. [c.92]

Аналогичные результаты были получены при исследовании зависимости коррозионной статической усталости от pH раствора. Е. Герцог [200] проводил исследования влияния pH раствора на время до разрушения стали при постоянном напряжении и комнатной температуре. [c.110]

Влияние температуры на прочность соединения является следствием ряда причин. Под действием температуры изменяются не только механические свойства компонентов соединения, но и другие их характеристики. На поверхности субстрата может возникнуть слабый пограничный слой, который при определенной температуре растворяется в клее. При этой температуре получается качественное соединение, ниже этой температуры — некачественное, а при температуре намного выше этой уже происходит термическая деструкция клея. Таким образом, характер зависимости /т = /(7 ) может быть различным. Так, для системы сталь — ПЭ — сталь при нагрузке 11,8 МПа и температуре 24 °С время, необходимое для разрушения, составляет более 1000 с, а при 77 °С — только 2 с. В данном температур- [c.96]

Из табл. 69 видно, что понижение твердости во время отпуска при температуре 400° С достигает примерно 20%. На фиг, 89 показаны кривые 1 и 2 зависимости ударной вязкости от температуры нитроцементации, из которых следует, что температура нитроцементации 860—950° С почти не оказывает влияния на значения ударной вязкости. Анализируя результаты по ударной вязкости нитроцементованных сталей в зависимости от продолжительности выдержки, можно заметить, что с увеличением продолжительности выдержки (глубины нитроцементованного слоя) ударная вязкость снижается. С увеличением глубины нитроцементованного слоя наблюдалось снижение и других механических характеристик как при нитроцементации, так и при цементации. Интересные данные по влиянию глубины слоя получил Н. К. Ипатов [41]. При исследовании сталей 20 и 45 на динамическую прочность он обнаружил, что число ударов до разрушения в сталях 20 с увеличением глубины слоя от 0,6 до 1,8 или 2,4 мм уменьшается в 3—4 раза. При этом установлено, что сопротивление многократному удару с увеличением глубины слоя понижается непрерывно и падает примерно с 8000 при глубине слоя 0,6 мм до 2000 ударов при 2,4 мм при двойной закалке с отпуском. [c.148]

При исследовании сталей с целью определения предела длительной прочности образцы металла доводятся до разрушения при различных величинах напряжений (при постоянной температуре). Время, прошедшее от начала эксперимента до наступления разрушения, фиксируется. Это время будет тем больше, чем меньше напряжение. В итоге после проведения серии таких исследований оказывается возможным построить зависимость между временем до разрушения и напряжениями, при которых произошло это разрушение. Тем самым создается возможность определить величину напряжения, которое приведет образец стали данной марки при данной температуре к разрушению при той длительности работы, которую в данном случае необходимо обеспечить. Выявленная таким образом характеристика (критерий прочности) именуется пределом длительной прочности. [c.48]

В настоящее время принята следующая классификация изнашивания режущего инструмента адгезионно-усталостное, абразивное, диффузионное, окислительное, а также пластическое деформирование и разрушение режущего клина. На рис. 4.20 приведены зависимости различных видов износа от скорости резания (температуры) стали. [c.290]

ГО, так и в асфальтобетоне, происходит при циклическом охлаждении — нагревании. Для исследования влияния на температуру хрупкости усадочных напряжений пластинки с нанесенными на них битумными пленками устанавливались в холодильник, в котором они выдерживались при циклическом охлаждении — нагревании. Температура одного цикла в пределах от +30 до —17°С (рис. 4). Верхний темпе" затурный предел был выбран таким, чтобы испытуемые образцы битума находились в вязкотекучем состоянии. Нижний температурный предел цикла был равен средней температуре асфальтобетонного покрытия для Европейской части СССР [20]. Испытывались 4 образца битумов, один из которых был маловязким, а остальные более вязкой марки с одинаковой пенетрацией при 25°С, но различного реологического типа (см.табл. ]). Температура хрупкости битумов при переменном воздействии охлаждения — нагревания повышается в различной степени в зависимости от их качества (рис. 5). Причем характер этих зависимостей затухающий, что свидетельствует не об обычном усталостном разрушении, которое имеет место при испытании в аналогичном режиме некоторых других материалов, например упругих, а о термовязкопластической усталости, когда разрушение наступает как вследствие возникновения термических деформаций при охлаждении, так и развития пластических деформаций, вызванных усадкой объема лри тепло-сменах [21]. Необходимо заметить, что при отсутствии усадочных процессов выдерживание битумных пленок в течение 7,5 ч при + 30°С, как это было принято в испытаниях, должно было бы привести к устранению зародышей трещин, которые могли появиться при охлаждении битумных пленок. Наличие растущих пластических деформаций за счет усадки битума может привести к появлению трещин в покрытии не обязательно при самых низких зимних температурах, но и при более высоких. Так, было-отмечено образование трещин в битумных пленках, выдерживаемых на подложках из нержавеющей стали на открытом испытательном стенде в БашНИИ НП, в марте, в то время как в зимние месяцы признаков растрескивания не наблюдалось [19]. [c.44]

Однако картина кардинальным образом изменяется, если температура повышается настолько, что нити легко выдергиваются из жидкости вследствие ее малой вязкости. При этом за время действия силы флуктуациями тепловой энергии будет разорвано столько связей, что прочность нитей превысит суммарную прочность связей межмолекулярного взаимодействия вдоль цепей. Механизм разрушения системы, сопровождающийся разрушением межмолекулярных связей, может быть реализован и при низкой температуре, только нити следует вытягивать с очень малой скоростью, при которой даже при низкой температуре за счет флуктуаций тепловой энергии было бы разорвано такое число межмолекулярных связей, что их суммарная прочность стала меньше прочности нитей. Итак, механизм разрушения системы, оставаясь всегда флуктуационным [140, с. 953 290, с. 202 302, с. 127], может существенно изменяться в зависимости от температуры, скорости нагружения и анизометричности структурных единиц. [c.237]

Мюррей [37 ] при испытаниях на длительную прочность образцов различных теплоустойчивых сталей с надрезом, имитирующих условия работы сварных соединений, показал, что наиболее чувствительна к возникновению трещин сталь, содержащая 0,5% Сг, Мо и V, так как образцы из этой стали разрушались при 650° С менее чем за 1 мин. Сталь, содержащая 0,5% Мо и бор, разрушается при 600° С менее чем за 10 мин, а содержащая 2,25% Сг и Мо — за 20 мин. С другой стороны, углеродистые и углеродистомарганцевые, а также легированные стали, содержащие С, Мп, Мо, N1 и КЬ и содержащие 1 % Сг и Мо, 2,25% Сг и Мо, 5% Сг, Мо и 9% Сг и Мо, не имели разрушений при длительности испытаний более 1000 мин. В этой работе установлена С-образная зависимость времени образования трещин от температуры. Отсюда следует, что если деталь можно нагреть в интервале температур за небольшое время до образования трещин, то термическая обработка для снятия остаточных напряжений, проводимая при более высоких температурах, не вызовет трещинообразования. [c.457]

Агнью, Труит и Робертсон [16] провели детальное исследование факторов, оказывающих влияние на коррозию металлов в растворах этиленгликоля. Они установили, что скорости коррозии исследованных металлов при всех параметрах или линейно зависят, или уменьшаются со временем. Скорости коррозии, измеренные в одном и том же растворе, были равны или ниже тех скоростей, которые наблюдались в условиях замены раствора свежим во время испытания. При этом коррозия меди и латуни оказалась заметно более чувствительной к замене раствора, чем коррозия стали и припоя. Было установлено также, что для получения оптимальной защиты pH раствора следует поддерживать в пределах от 6 до 9. Отклонение от этого предела (в сторону как более высоких, так и более низких pH) приводило к значительному увеличению скорости коррозии. Увеличение pH до значений больше 10 способствовало особенно быстрому разрушению алюминия и припоя. В 40%-ном водном растворе гликоля зависимость скоростей коррозии от температуры не подчиняется обычным закономерностям. По мере приближения к температуре кипения раствора скорость коррозии не уменьшается, как можно было бы ожидать, учитывая быстрое снижение растворимости кислорода. В случае меди и латуни отмечается явная зависимость скорости коррозии от содержания кислорода, влияние которого на коррозию других металлов оказывается значительно меньшим. Наличие в системе ионов хлора увеличивает скорость коррозии, что особенно заметно [c.145]

Характер зависимостей глубина межкристаллитной коррозии — время провоцирующего нагрева, а также соответствующие кривые потенциал—время (рис. 6), построенные для коррозионно-стойких сталей с различным содержанием углерода и титана, указывают на решающую роль хрома как легирующего элемента в коррозионно-стойких аустенитных сталях, а также на-возможность резкой активации коррозионных процессов, вызванной влиянием следующих факторов снижением содержания хрома в твб рдом растворе, ростом концентрации углерода, появлением структурной неоднородности при термических воздействиях. При неблагоприятном сочетании этих факторов коррозионные процессы коррозионно-стойких сталей резко ускоряются, а раз-благораживание потенциала вследствие этого может достигать больших величин, приближающихся к 1,0 В. Сочетание указанных факторов проявляется и в сварных соединениях стали типа 18 Сг=10 N1, вследствие чего существенно снижается их коррозионная стойкость. Процесс распада твердого раствора (аустени-та), вызванный сенсибилизирующим воздействием на сталь опасных температур приводит к появлению и развитию не только межкристаллитной коррозии, но часто и к более сложным процессам. К ним относится ножевая коррозия — наиболее опасный вид коррозионного разрушения сварных соединений хромоникелевых сталей, легированных стабилизирующими элементами (титаном, ниобием). Ножевая коррозия локализуется в узкой околошовной зоне, непосредственно прилегающей к металлу шва и развивается с высокими скоростями, достигающими в окисли- [c.14]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология